Движение (см. также Поток) дозвуковое

Высокоскоростная струя, истекающая в свободный поток, имеющий относительно низкую скорость, тоже вызывает поверхностное взаимодействие, индуцируя течение или подсасывание окружающего воздуха к струе. Эта эжекция также приводит к отрицательным давлениям или подсасыванию на поверхности, из которой истекает струя, и частично является причиной появления отрицательных давлений при торможении, рассмотренном выше. Наличие дозвукового внешнего потока на переходном режиме полета увеличивает эжекцию по сравнению с имеющей место при висении, а также отклоняет струю в направлении движения внешнего потока. Изгиб траектории струи также влияет на поверхностное распределение давлений. [c.242]

Поскольку работа сил трения физически не может изменить знака тр>0 и постоянно приводит к нагреву потока, то под воздействием сил трения дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой— тормозится. Это же уравнение показывает, что торможение дозвукового потока и ускорение сверхзвукового принципиально возможно только в расширяющейся части канала проточного сосуда (dF>0), а также при охлаждении (б/р<0) или при отводе механической энергии dLu<0). Отсюда следует, что сохранение ускорения или торможения движения газового потока в момент перехода его через критическую скорость требует одновременно изменения знака воздействия на поток. [c.21]

Таким образом, создание и эксплуатация турбоустановок на АЭС требует также решения ряда сложных проблем газодинамики двухфазных потоков. К этим проблемам относятся возникновение влаги при дозвуковых и трансзвуковых скоростях течения образование жидких пленок и крупных капель движение влаги в проточных частях турбин и процессы взаимодействия влаги с рабочими лопатками влияние жидкой фазы на основные характеристики проточных частей турбин и влияние концентраций примесей в жидкой фазе на коррозию металла, особенно в зоне Вильсона. Решение этих проблем позволит оптимизировать проточную часть турбин, работающих во влажном паре, повысив их экономичность и надежность. В этой и следующей главах рассматриваются лишь наиболее характерные особенности течения влажного пара в] турбоустановках АЗС и методы удаления влаги в них. Исследования и расчеты турбин АЭС наиболее полно рассмотрены в [7.1—7.3]. [c.265]

Поскольку справа на бесконечности давления в дозвуковом и сверхзвуковом потоках выравниваются, то и в дозвуковом слое при движении вниз по потоку давление должно возрастать. Оно не может, однако, превысить величину давления торможения, определяемую условиями течения в дозвуковом слое слева на бесконечности. Отсюда следует, что при сделанных предположениях решение поставленных задач существует лишь при таких углах поворота обтекаемой стенки и интенсивностях падающего скачка (которую также можно измерять углом поворота потока в скачке), при которых давление во внешнем потоке увеличивается не больше, чем до величины давления торможения дозвукового слоя (при адиабатической зависимости тем меньшей, чем меньше число М2 в слое слева на бесконечности). [c.56]

Между критическим числом Маха и числом Маха, равным единице, след вызывается не только трением н отрывом потока, а также, как будет показано ниже, существованием ударных волн. Следовательно, хотя механизм образования следа в последнем случае может быть более сложным, тем не менее полная потеря количества движения, эквивалентная сопротивлению, всегда появляется в следе, если тело движется с дозвуковой скоростью. [c.10]

Рассмотрим метод расчета обтекания установившимся несжимаемым потоком жидкости тонкого слабоизогнутого профиля под малым углом атаки (рис. 6.1.1). Получаемые в результате этого расчета аэродинамические характеристики профиля могут быть непосредственно использованы для случаев движения с небольшими дозвуковыми скоростями (Моо<0.3- -0,4), когда газ можно считать несжимаемой средой, а также применены как исходные данные при [c.227]

Мы видели также в 92, что угол поворота вектора скорости в ударной волне не может превосходить некоторого определенного (зависящего от Mi) значения "/max- Поэтому описанная картина обтекания невозможна, если какая-либо из сторон обтекаемою угла наклонена к направлению натекающего потока под углом, превышающим Хтах (в таком случае движение газа в области вблизи угла должно быть дозвуковым, что фактически [c.592]

В двух рассматриваемых случаях отмечается уменьшение интенсивности скачка уплотнения при снижении начального перегрева, что также объ- о,5 ясняется влиянием конденсационных скачков число Ml перед адиабатическим скачком умень- q ц шается (давление перед ним возрастает по сравнению с давлением перегретого пара). Кривые давлений на рис. 8-14 от- четливо показывают, что при движении влажного пара в третьей группе режимов сопла происходит ступенчатое торможение потока в конденсационном и адиабатическом скачках. В промежутке между двумя скачками сверхзвуковой поток ускоряется. Переход к дозвуковым скоростям происходит только в адиабатическом скачке [c.229]

Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1,а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения рог и tai до параметров ри ti, pi во входном сечении диффузора. Будем считать поле скоростей в этом сечении равномерным. При движении жгадкости в расширяющейся части канала за счет действия вязких сил в выходном сечении устанавливается неравномерное распределение скоростей 2i и плотностей р2, но поскольку значения Ь п = Сп1о-г1 сравнительно малы, плотность в сечении 1—1 допустимо считать постоянной. При дозвуковых скоростях давление р2 также постоянно по всему выходному сечению. [c.269]

Для того чтобы в дозвуковом потоке (Ма<11) dV было положительным, dS должно быть отрицательным. Поэтому для увеличения скорости необходимо уменьшение площади в направлении движения, как и в случае несжимаемой жидкости. В сверхзвуковом потоке имеем обратное положение вещей. Когда местное число Маха превосходит единицу, то уменьшение. плотности для заданного увеличения скорости происходит так быстро, что площадь 1в направлении движения должна увеличиваться. Из (14-45) также следует, что в горловине (где dS = 0) существуют две возможности или dV/V = 0, или Ма=1. Поэтому, несмотря на то, что в сечении с параллельными стенками возможна звуковая скорость, существование такого сечения еще не дает гарантии, что в нем действительно возникает звуковая скорость. Если Ма<1, то условие dVJV=0 означает, что скорость достигает максимума, -когда площадь минимальна. Если Ма> 1, то скорость минимальна, когда минимальна площадь. [c.360]

Если иметь в виду диапазон скоростей движения летательных аппаратов от малых дозвуковых до очень больших сверхзвуковых, то, ак уже указывалась, можно выделить следующие основные разделы в науке об исследовании обтекания аэродинамика несжимаемой жидкости, или гидродинамика (число Маха обтекающего потока М = 0), и аэродииамика больших скоростей. Последняя в свою очередь подразделяется на аэродинамику дозвуковых (М<1) и околозвуковых (транс ЗВ у к о в Ы X, М5К 1) скоростей, а также аэродинамику сверхзвуковых (М>1) и гиперзвуковых (М>1) течений. Необходимо подчеркнуть, что в каждом из этих разделов исследуются процессы обтекания, которые характеризуются некоторыми специфическими особенностями, свойственными потокам с указанными числами Маха, По этой причине исследования таких потоков могут бази-роваться на различной математической основе. [c.10]

На рис. 15.46 показана конструктивная схема реального прямоточного воздушно-реактивного двигателя (ПВРД). При движении двигателя набегаюпщй воздушный поток поступает в диффузор (при дозвуковых скоростях полета), где расширяется. В процессе расширения его скорость уменьшается, а давление — увеличивается. Плотность воздуха также увеличивается. Входу воздуха в диффузор на рабочей диаграмме (рис. 15.47) со- [c.458]

Проиллюстрируем также выявленное в [11] влияние наличия искривления траекторий движения газа в силу собственной слабо периодической структуры потока на параметры сдвиговой неустойчивости (рис. 5.9). Оказалось, что (5.7) по сравнению с (5.6) допускает существование дополнительных собственных решений, названных здесь ветвями, причем ветвь А сохраняет привязки к решениям (5.6) (штриховые линии О), и по изменению параметров на ней можно судить о влиянии искривления. Остальные ветви (В - Е) весьма консервативны к изменению номера моды. Такие дополнительные ( нерегулярные , по терминологии Ми-халке, решения) обнаруживаются и для дозвуковых струй при усложнении граничных условий. Вопросы проверки их на фи- [c.127]

Пример, Рассмотрим результаты проведения лабораторной работы в дозвуковой трубе. В такой трубе, имеющей небольшую скорость движения воздуха в рабочей части (несжимаемый поток), измерялось распределение давления на модели тела вращения, общий вид которой показан на рис. 5.1.11. Размеры модели, мм Гмид=45 Хт=Ш д ц = 46 д к = 182 Гдон=34. На этом же рисунке показано размещение дренажных отверстий в семи поперечных сечениях модели. Относительные координаты 1с= =х1хк этих сечений, а также координаты дренажных отверстий г — г/гышд, у=у1л приведены в табл. А. [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...