Движение (см. также Поток) сопротивления

В заключение отметим, что моделирование напорного движения, отвечающего квадратичной области сопротивления (когда имеем большие числа Рейнольдса), а также моделирование напорного и безнапорного движений при малых числах Рейнольдса (когда имеем ламинарный режим см. на рис. 4-24 зону, соответствующую прямой 1 - 2, которая также называется автомодельной зоной) осуществляют, руководствуясь особыми правилами, которых касаться не будем они в значительной мере аналогичны правилам, поясненным выше (применительно к случаю безнапорного движения, отвечающего квадратичной области сопротивления). Особенно большие трудности возникают при моделировании потоков в зонах, лежащих между двумя упомянутыми выше автомодельными областями (см. на рис. 4-24 область, лежащую между прямой 1 — 2 и кривой АВ). [c.535]

Имея в виду только равномерное движение (см. 3-11), также исключаем из рассмотрения движение воды на начальных участках цилиндрических русел (рис. 4-21), поскольку для этих участков эпюры скоростей в живых сечениях имеют особый вид, отличный от вида, свойственного равномерному потоку (следовательно, для этих участков и закон сопротивления движению воды будет иной). [c.142]

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

Потери напора /ij.p при движении жидкости складываются из потерь по длине 1г и потерь на местные сопротивления (см. 22.5), т. е. = /г + /г . Потери напора но длине возникают в результате преодоления сил трения между частичками жидкости и ограничивающими поток стенками, а также между различными слоями жидкости, движущимися с различной ско- [c.282]

В данной главе рассматривается установившееся плавно изменяющееся движение жидкости в открытых руслах, при котором изменение основных параметров потока по его длине происходит достаточно плавно (см. 3.5). В связи с этим при выводе уравнений движения можно пренебречь составляющими местных скоростей в плоскости живого сечения потока и принять распределение давлений в этой плоскости соответствующим гидростатическому закону. Предположим также, что работа сил сопротивления при неравномерном и равномерном движении практически одинакова. [c.3]

Схема и компоновка газовоздухопроводов должны выполняться так, чтобы сопротивление основного потока воздуха или газов, определяющее необходимое давление вентилятора или дымососа, было минимальным при оптимальных значениях скоростей (см. п. П1-10). Другие ответвления тракта с меньшим коэффициентом сопротивления должны проектироваться на более высокие скорости, обеспечивающие срабатывание располагаемого избыточного перепада давления с минимальным дополнительным дросселированием. При движении потоков воздуха, а также газов, не содержащих абразивной золы, скорости в таких ответвлениях могут быть очень высокими (до 50—60 м/сек)-, при возможности износа скорости не должны превышать значений, указанных в п. 111-11. На таких ответвлениях допускается установка местных сопротивлений неоптимальной формы. [c.58]

Практические приложения теории крыла. Сравнение с экспериментом. При практическом приложении теории крыла, вкратце изложенной в предыдущем параграфе, необходимо иметь в виду, что в реальных жидкостях всегда имеет место сопротивление трения, а также сопротивление вследствие отрыва потока от поверхности крыла. Сумма этих сопротивлений, называемая профильным сопротивлением, может наблюдаться изолированно от индуктивного сопротивления в закрытой аэродинамической трубе при продувке крыльев, концы которых вплотную примыкают к стенкам трубы. В самом деле, в этом случае индуктивное сопротивление равно нулю. [В свободной струе между параллельными боковыми стенками, открытой сверху и снизу, крыло всегда испытывает индуктивное сопротивление вычисление этого сопротивления производится по формуле (98), причем для берется площадь поперечного сечения струи.] Другой способ определения сопротивления трения отдельно от индуктивного сопротивления состоит в приложении теоремы о количестве движения к области малых скоростей в кильватерном потоке (см. 22, п. с). [c.294]

Эффективность пневматической системы, разрабатываемой для конкретных условий обработки хрупких материалов, обеспечивается при условии учета ряда положений, вытекающих из приведенных выше исследований (см. гл. 1—4). Это прежде всего закономерности формообразования и направления движения потока стружек и пылевых частиц физико-механические и аэродинамические особенности элементной стружки особенности и функции основных элементов пневматической системы методология расчета необходимого количества воздуха и его скорости в элементах системы с учетом их сопротивления. Для нормального функционирования пневматической системы, спроектированной и изготовленной для конкретных условий обработки хрупких материалов, важное значение имеет установленный на предприятии порядок надзора и профилактического ремонта пневматической системы в соответствии с санитарными правилами организации технологических процессов и гигиеническими требованиями к производственному оборудованию, а также Положением о государственном контроле за работой газоочистных и пыле-162 [c.162]

Отображения Пуанкаре для автономных систем. Стационарные колебания могут возбуждаться без периодических или случайных воздействий также и в том случае, если движение порождается динамической неустойчивостью, как, например, индуцированные ветровым потоком колебания упругой структуры (рис. 2.13) или создаваемое градиентом температуры конвективное движение жидкости или газа (например, конвекция Бенара— см. рис. 1.23). В электрических системах или системах управления с обратной связью самовозбуждающиеся колебания могут возникать благодаря элементам с отрицательным сопротивлением или отрицательной обратной связи. Тогда возникает вопрос о том, в какие моменты времени следует проводить измерения, чтобы получить отображение Пуанкаре. Обсуждение этого вопроса мы проведем на несколько более абстрактном языке. [c.61]

Если рассматривать переход к новому равновесному состоянию, отвечающему удлинению трещины на 61, как варьирование некоторой обобщенной координаты, то высвобождающаяся энергия Т (приходящаяся на единицу приращения площади трещины) - соответствующая ей обобщенная сила, называемая силой, движущей трещину [9] (то же относится и к любой другой сингулярности [123]). Она называется также конфигурационной силой [118]. Следует подчеркнуть, что она не является силой в обычном смысле, так как подрастание трещины или смещение какой-либо другой особой точки не эквивалентно смещению точки тела, к которой эта сила была бы приложена. Другой пример подобной ситуации дает самодвижущееся тело. Пусть тело, например судно, самостоятельно движется в воде с постоянной скоростью. В этом случае действующий на него главный вектор сил равен нулю следовательно, и на воду не действует сила (винт толкает воду назад, корпус вперед, а суммарная сила равна нулю). Однако ясно, что существует поток энергии от тела в воду об этом свидетельствуют вихри и волны. Кстати, ниоткуда не следует, что конфигурационная сила, создаваемая тунцом или дельфином для своего движения, не может меньше обычной силы - буксировочного сопротивления. Такого рода эффекты - работа при отсутствии обычной силы - возникают всякий раз, когда микроскопический механизм не описывается явно в макроскопической теории и проявляется в ней лишь в виде особой точки как потенциальный источник или потребитель энергии. Можно сказать, что особые точки (линии) представляют собой каналы обмена энергией между макро- и микроуровнями. При этом суждение о равновесии нельзя вынести, основываясь лишь на соотношениях макроскопической теории, т. е. на подсчете энергии, высвобождающейся на макроуровне, необходимы еще данные о мощности источника. В теории трещин - это эффективная поверхностная энергия, определяемая экспериментально. В принципе ее можно найти и теоретически, но для этого необходимо привлечь данные о микроструктуре, необходимо выйти за рамки макроскопической теории и явно описать механизм, в котором работа совершается с помощью сил (см. гл. 6). [c.25]

На динамическое взаимодействие оказывают влияние индивидуальная особенность аэродинамического сопротивления падающих частиц (а.с. п.ч) - коэффициент сопротивления одиночной частицы ( /о), а также коллективная особенность а.с.п.ч. при совместном падении в потоке материала - приведенный коэффициент сопротивления частицы ( / ) (см. раздел 2). Нри перегрузке нагретых материалов на эжекцию воздуха оказывает влияние также интенсивность межкомпонентного теплообмена (см. раздел 3). Удаление непроницаемых стенок от оси потока (го) создает разные условия подтекания воздуха и облегчает или усложняет процесс эжекции. Нри отсутствии ограждения (го оо) проявляется эжекция воздуха свободным потоком частиц. Нри этом в потоке формируется ускоренное струйное течение эжектируемого воздуха (см. раздел 4). Нри приближении стенок ограждения к потоку условия подтекания воздуха ухудшаются, и, помимо нисходящего потока воздуха, может возникнуть восходящее течение (циркуляционное течение). Когда Го<К, имеем случай падения частиц в желоб, при этом в желобе постоянного сечения формируется равномерное движение эжектируемого воздуха. [c.21]

При дви5кении подводной лодки на большой глубине влияние существования свободной поверхности жидкости на поле скоростей вблизи тела ничтон<но мало. В этом случае наличие сопротивления связано с силами вязкого трения и с возникновением в потоке жидкости вихрей, что при малых скоростях хода обусловливается свойством вязкости воды. Если в рамках теории идеальной жидкости можно принять, что влияние свободной поверхности несущественно, то потенциал скоростей вблизи тела можно считать таким же, как и в бесконечной массе жидкости. На этом основании при установившемся поступательном движении лодки с постоянной скоростью из формулы (16.1) после подстановки в нее давления, выраженного по формуле Коши — Лагранжа, получим, что сила А будет отлична от нуля только за счет гидростатической части давления и будет точно равна силе Архимеда (см. также 8). Момент гидродинамических сил будет равен моменту силы Архимеда, определенному по правилам гидростатики, и добавочному динамическому моменту, определенному по формуле (16.15). [c.208]

В работе [4] экспериментально изучалась устойчивость конвективного течения в вертикальном слое пористой среды (стеклянные шарики диаметром 3 мм в дистиллированной воде толщина слоя 2 см). Обнаруженный кризис поперечного тепло-потока позволил определить критическое число Грасгофа. Поскольку, согласно результату Гилла ( 24), конвективная фильтрация в вертикальном слое устойчива, авторы пытаются понять их экспериментальный результат, усложняя уравнения движения наряду с силой сопротивления Дарси учитывается обычная вязкая сила (сила Бринкмана), а также температурная зависимость вязкости. Расчет по линейной теории устойчивости приводит, однако, к значениям критического числа Грасгофа, весьма далеким от найденного в эксперименте. [c.289]

Как видно из формул (266)—(269), увеличение коэффициента теплоотдачи конвекцией, а следонательно, интенсификация теплопередачи может быть достигнута повышением скорости газов, а также уменьшением диаметра труб. Соответственно уменьшаются конвективные поверхности нагрева и их стоимость. Однако при этом резко возрастает сопротивление движению газов, а при наличии золового износа — интенсивное истирание труб. Поэтому скорости газов в конвективных поверхностях нагрева, а также скорости воздуха в воздухоподогревателях должны быть выбраны из технико-экономических расчетов, учитывающих эти факторы и определяющих наивыгоднеишие скорости газов и воздуха (см. гл. XXI). Расчетную скорость потока ш определяют по следующим формулам для газов [c.296]

ДИФФУЗОР в гидроаэромеханике, участок проточного канала (трубопровода), в к-ром происходит торможение потока жидкости или газа. Поперечное сечение Д. может быть круглым, прямоугольным, кольцевым, эллиптическим, а также несимметричным. По своему назначению и теом. форме Д.— устройство, обратное соплу. Вследствие падения ср. скорости V давление р в направлении течения растёт (см. Бернулли уравнение) и кинетич. энергия потока частично преобразуется в потенциальную. В отличие от сопла, преобразование энергии в Д. сопровождается заметным возрастанием энтропии и уменьшением полного давления. Разность полных давлений на входе и выходе Д. характеризует его гидравлич. сопротивление и наз. потерями. Потерянная часть кинетич, энергии потока затрачивается на образование вихрей, работу против сил трения и необратимо переходит в теплоту. Движение жидкости (газа) в направлении роста давления в потоке, т. е. существование положит, градиента давления в направлении течения,— осн. отличит. свойство Д. [c.176]

ЛАМЕ ПОСТОЯННЫЕ, величины, характеризующие упругие св-ва изотропного материала (см. Модули упругости, Гука закон). Названы по имени франц. математика Г. Ламе (G. Lame). ЛАМИНАРНОЕ ТЕЧЕНИЕ (от лат. lamina — пластинка, полоска), упорядоченное течение жидкости или газа, при к-ром жидкость (газ) перемещается как бы слоями, параллельными направлению течения. Л. т. наблюдается или у очень вязких жидкостей, или при течениях, происходящих с достаточно малыми скоростями, а также при медленном обтекании жидкостью тел малых размеров. В частности, Л. т. имеют место в узких (капиллярных) трубках, в слое смазки в подшипниках, в тонком пограничном слое, образующемся вблизи поверхности тел при обтекании их жидкостью или газом, и др. С увеличением скорости движения данной жидкости Л. т. в нек-рый момент переходит в турбулентное течение. При этом существенно изменяются все его св-ва, в частности структура потока, профиль скоростей, закон сопротивления. Режим течения жидкости характеризуется Рейнольдса числом Re. Когда значение Re меньше критич. числа имеет место Л. т. жидко- [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...