Поток прямолинейный

Рассматривая свет звезд как поток прямолинейно движущихся квантов, обозначим их скорость в системе 2 через v. Пусть угол (5 между v и Vo (рис. 2.4.2). [c.308]

Область дозвукового течения в плоскости годографа скорости (в полярных координатах У, где V — модуль скорости, в — угол ее наклона к направлению невозмущенных потоков) показана на рис. 2. Линии АО ж ВО соответствующие контактной поверхности, получены с использованием связи между давлением р и углом в в простых волнах перед падающим скачком и за ним и интеграла Бернулли в дозвуковом потоке прямолинейный отрезок АВ соответствует обтекаемой стенке. Функция тока -0 на этом отрезке равна нулю, а на контуре АО В ф = Q — расходу газа в дозвуковом слое задание Q определяет характерный размер задачи — ширину слоя в невозмущенном состоянии. [c.83]

В первой области, до. линии Маха, выходящей из точки О, поток прямолинейно-поступателен и течет вдоль оси х. Поэтому [c.372]

Влияние системы свободных вихрей вблизи крыла можно с достаточной точностью получить при помощи предположения, что одиночные вихревые линии, начинающиеся у задней кромки крыла, идут вдоль потока прямолинейно. Однако для точек вихревой области более точные результаты дает предположение подковообразного вихря с размахом, несколько меньшим размаха крыла для точек более удаленных от крыла и вихревой области, оба предположения дают одну и ту же точность. [c.97]

Пусть поток — прямолинейно-параллельный. Тогда q = I, Ly = = L2 = Lg = i уравнение (XII.72) представится. так [c.300]

В уплотнениях лабиринтного типа рабочая среда герметизируется за счет дросселирования ее при движении через последовательно расположенные сужения. Как и щелевые уплотнения, они не обеспечивают полной герметичности. По виду движения потока рабочей среды в лабиринтном уплотнении их разделяют на уплотнения с односторонним расположением гребней (рис. 6.38, а), в которых движение потока прямолинейное, и с двусторонним (рис. 6.38, 6) — с поворотом потока на 180°. [c.165]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда [c.186]

В любом из рассматриваемых случаев для потоков газовзвеси с 2< г<Дкр можно ожидать, что T) inтолщина пограничного слоя дисперсного потока меньше, чем однородного потока, В последнем случае ti i определяется условно как точка пересечения прямолинейного профиля скорости в -пограничном слое с логарифмическим профилем в турбулентном ядре. [c.207]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобразовать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели кинематически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по сечению сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Диффузорные явления приводят к отрыву потока от обеих стенок (рис. 1.34). Зона отрыва от внутренней стенки возрастает вследствие того, что при повороте жидкость по инерции продолжает двигаться прямолинейно по касательной в направлении к внешней стенке. Вихревая зона, возникающая при отрыве потока от внешней стенки, незначительная, в то время как вихревая зона у внутренней стенки распространяется далеко за изгиб канала, значительно сужая сечение основного потока. [c.38]

Разрывные безударные решения для плоских профилей. Задается число Маха М набегающего равномерного потока параллельного оси х и координаты точек о и Ь. Исходная характеристика ае прямолинейна. Величина с определяется формулой [c.131]

Это поступательный прямолинейный поток, направленный вдоль оси Z и обладающий скоростью Ио. [c.263]

Прямолинейные конфузорно-диффузорные переходы (рис. 25). Их применяют для уменьшения диаметра затвора (регулятора расхода), помещаемого в узкую часть конфузорно-диффузорного перехода, с одновременным увеличением чувствительности регулирования потока затвором. Их используют также в качестве расходомерных устройств. [c.88]

Так как лучистая энергия в однородной среде распространяется прямолинейно, то, проведя из точки L совокупность лучей, опирающихся на контур площадки а, мы получим конус, ограничивающий часть потока, протекающую через а. Если внутри среды поглощения энергии нет, то через любое сечение этого конуса протекает одни и тот же поток. Сечение конуса сферической поверхностью с центром в Т и с радиусом, равным единице, дает меру телесного угла конуса Если нормаль л к поверхности о составляет угол I с осью конуса, а расстояние от Ь до площадки есть то [c.44]

Из сказанного выше должно быть ясным, что большое количество понятий, связанных с переносимой светом энергией, обусловлено, в конечном итоге, законом прямолинейного распространения света, в силу которого световая энергия может переноситься по-разному в различных направлениях и через элементы поверхности, находящиеся в разных точках. Наиболее дифференцированной характеристикой светового поля служит яркость (или интенсивность), определяющая мощность, распространяющуюся в заданном направлении вблизи заданной точки пространства. Сила света описывает мощность, также распространяющуюся в заданном направлении, но от всей поверхности протяженного источника. Освещенность и свети-г.юсть характеризуют мощность, которая распространяется вблизи какой-либо определенной точки пространства во всех направлениях. Наконец, наиболее интегральной характеристикой является поток, — мощность, переносимая во всех направлениях через всю заданную поверхность. Приведенные соображения наглядно иллюстрируются соотношениями между введенными величинами и яркостью [c.50]

X = 5 10 мм). Поэтому даже для расстояний а и Ь порядка 1 м площадь действующей части волны меньше 1 мм . Следовательно, распространение света от А к В действительно происходит так, как если бы световой поток шел внутри очень узкого канала вдоль АВ, т. е. прямолинейно. [c.155]

Потеря устойчивости сверла приводит к искривлению осевой линии отверстия. Основ-ная особенность данной задачи заключается в том, что положение главных осей сечения стержня по отношению к декартовым осям х2, xz) зависит от координаты Х]. На рис. В.22 показан прямолинейный стержень, находящийся в потоке жидкости или воздуха. Внешний поток, обтекающий стержень, приводит к появлению распределенных аэродинамических сил (qa) и распределенного аэродинамического момента (ца), которые при определенных условиях могут вызвать потерю статической устойчивости стержня в потоке. [c.11]

Более подробно задачи взаимодействия стержней с внешним потоком воздуха или жидкости рассмотрены в 6.2. На рис. В.23 показан прямолинейный стержень (упругий элемент прибора), находящийся на вращающемся диске. Стержень нагружен распределенной нагрузкой, модуль которой равен [c.11]

Уравнения равновесия прямолинейного стержня, нагруженного потоком жидкости. Рассмотрим частный случай уравнения равновесия, когда стержень в естественном состоянии прямой, например сверло, которое охлаждается внутренним потоком жидкости. Задачи взаимодействия прямолинейного стержня с внутренним и [c.265]

На рис. 9.1 показан прямолинейный трубопровод, на правом конце которого имеется изогнутый участок, который отклоняет поток жидкости от прямолинейного движения и приводит к появлению сосредоточенной силы Р, показанной на рис. 9.1 пунктиром. Сила Р находится из теоремы об изменении количества движения жидкости, вызванного резким изменением направления вектора W. В данном примере давление жидкости не учитывается. Изменение количества движения протекающей жидкости в единицу времени равно импульсу силы Р, т. е. [c.257]

Уравнение малых параметрических колебаний прямолинейного трубопровода с учетом силы вязкого сопротивления при нестационарном потоке жидкости можно получить как частный случай из системы (9.25), включив в первое уравнение силы вязкого сопротивления [c.273]

Дело значительно усложняется тем, что при некоторых режимах на входе в двигатель (рис. 34) возникает так называемая отошедшая головная волна, представляющая собой располагающуюся вблизи лобовой части обтекаемого тела ударную волну, имеющую, вообще говоря, криволинейную форму, ио обладающую вблизи точку разветЕления потока прямолинейным участком, который с достаточной степенью приближения можно рассматривать как прямой скачок. Наличие такого рода скачка на входе резко уменьшало бы к. п. д. двигателя, как об этом можно заключить из следующей грубой оценки. Обозначим через Vi > ai а — скорость звука на данной высоте Н полета) скорость летательного аппарата. Давление в набегающем потоке пусть будет pi, давление в камере горения КГ на рисунке) р[. Предполагая сначала процесс протекания воздуха сквозь камеру горения изэнтропическим, будем пренебрегать малой по сравнению со скоростью набегающего потока скоростью движения воздуха в камере. Тогда получим [c.164]

Если считать поток прямолинейным а извилистость русла учесть каким-нибудь другим путем, то поперечные составляющие скорости можно принять равными нулю, т. е. иу = 0 и Vz=0 (так, в частности, принято А. В. Караушевым [38]). Это позволяет исключить из уравнения (2.11) второй и третий члены левой части. [c.44]

Для обоих случаев одномерного потока (прямолинейно-параллельного и плоскорадиального) это приводит к классической в теории вытеснения модели Баклея -Леверетта. [c.76]

В трещиноватых пластах также известны три вида простейших одномерных потоков прямолинейно-параллельный, плоско-радиаль-ный и сферически-радиальный. Аналогично тому как это делалось в главе IV, можно показать, чгго основное дифференциальное уравнение для одномерного потока жидкости и газа в изотропном трещиноватом пласте имеет вид [c.100]

Экспериментальные исследования перечислешпях вопросов равномерного распределения потоков по сечению каналов и аппаратов до 50-.х годов не носили систематического характера. Исследования выравнивающего действия сетки, плоских и пространственных (трубчатых) решеток, помещенных в потоке с большой начальной неравномерностью поля скоростей, были проведены в 1946—1948 гг. [58], Начальная неравномерность поля скоростей на прямых участках создавалась путем установки перед ними прямолинейных диффузоров прямоугольного сечения с углами расширения 1=244-180° и степенью расширения iii - F /Fq = 33, а также коротких (lg/2bi 1 rti 3,3), криволинейных (dpidx = onst) I ступенчатых диффузоров. [c.12]

При любом повороте потока возникают центробежввые силы, повышающие статическое давление потока в направлении от центра кривизны. Так как полное давление вдоль радиуса кривизны остается постоянным, повышение статического давления приводит к соответствующе.му понижению скорости в том же направлении. Наоборот, к центру кривизны статическое давление падает, и соответственно скорость возрастает (рис. 1.33). В отводе или колене при переходе жидкости из прямолинейного участка в изогнутый вблизи внутренней стенки скорость потока возрастает, а статическое давление соответственно падает (коифузорный эффект), вблизи внешней стенки скорость уменьшается, а давление повышается (диффузор-ный эффект). Переход потока из изогнутой части отвода или колена в прямолинейный участок сопровождается противоположными эффектом диф-фузорным вблизи внутренней стенки и конфузорным вблизи внешней стенки. [c.38]

Плоские стенки. Представим себе плоскую стейку толщшой 5 (рис. 239, о), через которую в направлении, перпендикулярном ее плоскости, проходит равномерный тепловой поток. Пусть поверхность стенки, обращенная к источнику теплоты, имеет температуру i , а противоположная поверхность t2, причем il > I2 Температура поперек стенки, как известно из теории теплопередачи, изменяется по прямолинейному закону. Средняя температура стенки t p = 0,5 1 у + Гг). [c.367]

Шульц-Грунов свидетельствует о противоположном осевом перемещении периферийно расположенных масс газа и масс газа, находящихся в приосевой области камер энергоразделения. В этом случае на фанице раздела потоков, движущихся противоположно, возникает свободная турбулентность. Пристенная турбулентность во вращающихся потоках газа проявляется значительно интенсивнее, чем при прямолинейном течении, но в процессе энергоразделения ей отводится меньщая роль. Шульц-Грунов, ссылаясь на Ричардсона [249], считает, что частицы газа, расположенные на более высоких радиальных позициях, в процессе турбулентного движения могут перемещаться к оси, а приосевые перескакивать на более высокие радиальные позиции. Частицы, перемещающиеся к центру, должны произвести работу против центробежных сил, так как они плотней приосевых. Частицы, перемещающиеся к периферии, должны произвести работу против сил, вызванных фадиентом давления. Эта механическая работа осуществляется в центробежном поле за счет кинетической энергии турбулентности, которая в свою очередь входит в общую кинетическую энергию направленного течения, т. е. элементы газа, перемещающиеся за счет радиальной составляющей пульса-ционного движения с одной радиальной позиции на другую, могут рассматриваться как рабочее тело холодильной машины, обеспечивающей под действием турбулентности перекачку энергии от приосевых слоев к периферийным. Физический процесс энергоразделения имеет аналог среди атмосферных явлений. Шмидт [256] показал, что в атмосфере тепло переносится от бо- [c.161]

Если подвижное звено соединено с источником (или потребителем механической энергии --- в зависимости от направления потока энергии) посредством муфты (рис. 5.5, а), то внешним силовым фактором является неизвестный момент М. Если же подвод (или отвод) энергии осуществляется через зубчатую или фрикционную передачу (рис. 5.5, б,в), то внешним силовым фактором будет не известная но модулю сила f. Расположение линии действия силы f определяется либо геометрией зубчатой передачи (углом зацепления (t,.), либо проходит через точку соприкосновения фрикционных катков касательно к их рабочим поверхностям. При ременной передаче (рис. 5.5, г) внешний силовой фактор представлен уже не одной, а двумя неизвестными по модулю силами fi и F2, связанными между собой формулой Эйлера [1]. Поэтому внешний силовой фактор по-прежнему один раз неизвестен. Линии действия сил fi и / > определяются положением ведущей и ведомой ветвей ременной передачи. Если же подвижное звено первичного механизма совершает прямолинейно поступательное движение (рис. 5.5, д), то внешним силовым фактором является неизвестная по модулю сила F, действующая обычно вдоль направляющей поверхности. Таким образом, и здесь внешний силовой фактор один раз неизвестен. [c.185]

Модульный принцип конструирования блоков радиоэлектронной аппаратуры иллюстрируется на рисунке 6.1, е. Минимальный призматический прямоугольный блок-модуль показан в правом верхнем углу (см. рис. 6Л, е). Остальные отсеки стойки аппаратуры выбирают кратными высоте и ширине модуля. Сотовую конструкцию из шестигранных призм (рис. 6.1, ж) применяют в качестве сеток, управляющих электронными потоками в электровакуумных приборах. Такие сетки имеют больщую прозрачность (в связи с тонкими перемычками) при хорошей механической прочности и высокой теплопроводности. На рисунке 6.1,3 показано применение призматических поверхностей в качестве направляющей прямолинейного движения с одной степенью свободы. Такие направляющие широко используются в различных видах технологического оборудования, особенно в металлорежущих станках. [c.73]

Поток газа (воздуха) в одном направлении Движение прямолинейное одноетороннее Движение вращательное одностороннее [c.454]

Кормовые части полубесконечвого цилиндра. Задается число М равномерного потока, обтекающего полубесконечный цилиндр, координаты концевой точки образующей цилиндра а и координаты точки Ь. Исходная характеристика ае в прямолинейна. Величина с определяется формулой [c.129]

При этом а = а, д = 0. Этот корень соответствует обтеканию прямолинейного контура оЬ параллельного вектору набегаюшего потока. Зависимость (6.49) при = 1,4, изображена на рис. 3.43 линией АВ. Зависимости Гс(шоо), при которой скорость за ударной волной равна скорости звука, соответствует линия AF. Прочие корни системы уравнений (6.14), (6.16), (6.48) при и = 1,4 изображены линиями D и BF. [c.160]

При Го = 1м, Я = 5-10 см (зеленый свет) Дсг = 1 мм Следовательно, в результате интерфере1щин действие всех зон, кроме первой, сводится к нулю и распространение света от S к В происходит так, будто световой поток идет внутри узкого канала вдоль SB, т. е. прямолинейно. Следовательно, волновой при тип Гюйгенса — Френеля позволяет объяснить прямолинейное распространение света в однородной среде. [c.123]

Рассмотрим прямолинейное и равномерное движение шара в вязкой жидкости (G. G. Stokes, 1851). Эта задача вполне еквивалентна задаче об обтекании неподвижного шара потоком [c.89]

Аэродинамические силы, действующие на прямолинейный стержень (крыло) (рис. 8.6), прима-лых колебаниях в потоке могут быть определены теоретически при квазистационарном процессе обтекания стержня [16]. В результате получаются следующие выражения для аэродннамиче- [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...