Конфузорно-диффузорные переходы

Прямолинейные конфузорно-диффузорные переходы (рис. 25). Их применяют для уменьшения диаметра затвора (регулятора расхода), помещаемого в узкую часть конфузорно-диффузорного перехода, с одновременным увеличением чувствительности регулирования потока затвором. Их используют также в качестве расходомерных устройств. [c.88]

Коэффициенты сопротивления симметричных конфузорно-диффузорных переходов при Re = 500 ООО в функции от-D [c.646]

Контуры колебательные — см. Колебательные контуры Конформное отображение 674 Конфузорно-диффузорные переходы 645 Конфузоры конические 645 Концентрация 364 [c.714]

Рис. 14-18. Конфузорно-диффузорный переход.

Значения задвижки в конфузорно-диффузорном переходе не учитывают потери в этих переходах. [c.441]

Кран в конфузорно-диффузорном переходе а, = 40° д=7 [c.446]

Примечания 1. Для концевых задвижек, установленных на выходе из сети, значения не учитывают потерю скоростного давления на выходе. 2. Значения задвижки в конфузорно-диффузорном переходе не учитывают потери в нем. [c.60]

Рис. 3.15. Зависимость коэффициентов сопротивления конусного крана (угол конусности 13°40 ) и конфузорно-диффузорного перехода (угол конфузора 40°, угол диффузора 7°), отнесенных к скорости потока в трубопроводе диаметром т, от угла поворота крана

Рис. 3.17. Схемы и коэффициенты сопротивления шарового затвора и конфузорно-диффузорного перехода (угол конфузора 40°, угол диффузора 7°), отнесенные к скорости потока в трубопроводе диаметром т

Рис. 25. Прямолинейные конфузорно-диффузорные переходы

Рис. 3.26. Схемы переходных участков а — от прямоугольного сечения к круглому б — от кольцевого к круглому в — кривые для определения коэффициента Сь входящего в формулу (3.123) / — для диффузорного перехода от прямоугольного сечения к круглому 2 —то же, от кольцевого к круглому 3 — для конфузорного перехода от круглого сечения к прямоугольному (с, 0,002) 4 —го же, от круглого к кольцевому

О — конфузорные переходы и внезапное сужение (штриховой контур) 6 — диффузорные переходы и внезапное расширение (штриховой контур) [c.88]

Пример 3. Часто встречается необходимость осуществить диффузорный или конфузорный осесимметричный участок перехода от одного диаметра трубы к другому. Для получения профиля такого перехода необходимо иметь кривую с двумя асимптотами. Доказано, что это требование может быть удовлетворено, если функцию /о (2) представить в виде [c.307]

Для грубых расчетов в случае обтекания крыловых профилей считают, что при Re = Ю ч-Ю точка перехода совпадает с точкой максимума скорости. При Re < 10 точка перехода переме-щается в диффузорную часть, а при Re > 10 она перемещается в конфузорный участок. [c.326]

Поворот потока в диагональной турбине происходит как перед рабочим колесом (частично), так и на выходе из него, а проходные сечения в пределах колеса (в турбинном режиме) постепенно уменьшаются. Течение, если рассматривать абсолютные скорости, является более конфузорным, чем в осевых турбинах, причем зона наибольших скоростей оказывается также на выходе из рабочего колеса, а корпус рабочего колеса не стесняет поток на выходе. В этих условиях при одинаковых приведенных расходах наибольшие скорости потока в диагональном рабочем колесе оказываются меньшими, чем в осевом, а кавитационные качества лучшими. Этим же объясняются хорошие свойства обратимых диагональных гидромашин. В насосном режиме поток, проходя в обратном направлении, встречает все более расширяющиеся сечения и его диффузорность оказывается достаточной для постепенного перехода кинетической энергии в энергию давления. [c.44]

Явление перехода, как это было уже отмечено, зависит от распределения давления во внешнем потоке в конфузорном участке пограничного слоя, где внешний поток ускоряется, переход затягивается, смещаясь вниз по потоку, а в диффузорном участке с замедляющимся движением, наоборот, предваряется, переходя в верхние по потоку участки. Наконец, важное значение имеет состояние поверхности обтекаемого тела степень ее шероховатости, волнистости, нагретости и многие другие причины. [c.531]

Цокольную часть газоотводящей трубы до участка перехода можно рассматривать как элемент поворота плоского потока на 90°, с аэродинамической точки зрения относящегося к числу наиболее исследованных [88, 89]. Коэффициент сопротивления поворота в общем случае зависит от конфузорности потока на повороте, радиуса поворота внутренней и внешней стенок потока и промежуточной диффузорности потока на повороте. [c.173]

При проектировании решетки практически существенным является определение положения области перехода ламинарного слоя в турбулентный и условий безотрывного обтекания профиля. Как показывают расчеты и опыты , точка перехода чаще всего совпадает с точкой минимума давлений на спинке или несколько смещается в диффузорную область. В тех случаях, когда поток сильно турбулизирован, точка перехода может существенно смещаться против течения (в конфузорную область). [c.478]

Рис. 24. Перехолы трубопроводов а — конфузорные переходы и внезапное сужение (штриховой контур) б — диффузорные переходы и внезапное расширение (штриховой контур)

На переход влияют такие характеристики внешнего потока, как степень (интенсивность) турбулентности, масштаб турбулентности, частота пульсаций. При ускорении потока др1дх<0, конфузорное течение) переход затягивается, при замедлении (др/дх>0, диффузорное течение) — наступает при меньших значениях л (или Re ). [c.190]

Применяемые в системах водоснабжения, на напорных трубопроводах гидроэлектростанций, в газо- и нефтепроводах и других сооружениях и установках задвижки и раз-личцые затворы могут работать как в сети, так и на выходе из сети (концевые). В первом случае их устанавливают или в прямой трубе, или в конфузорно-диффузорном, или в кон-фузорном переходах м- соответствующие схемы на диаграммах 9-5, 9-7—9-13 и 9-20). Приводимые на указанных диаграммах значения не учитывают дополнительные потери скоростного давления на выходе и соответственно потери в переходах [9-35, 9-36]. [c.429]

Суммарный коэффициент сопротивления концевых задвижек и затворов и соответсгвенно задвижек и затворов, установленных в переходных участках, определяется" как Са=С+1 и соответственно сум= + пер> W С — коэффициенты для концевых задвижек и затворов определяется, как конфузорно-диффузорных и других переходов, по диаграммам 5-25 и 5-26. [c.429]

При этом значения коэффициентов С1 находятся по кивым на рис. 3.26 в. Число Рейнольдса вычисляется через параметры потока в круглом сечении Re = t)2I>2/v, коэффициент X зависит от Не. Для диффузорного перехода от прямоугольного сечения к круглому сг= = 0,5, а для конфузорного перехода от круглого сечения к прямоугольному С2 = 0,3. У таких переходов А = Ь 1а,и а средний гидравлический диаметр О р = Ог/2-Ь Ох 61/(01Ьх). Для диффузорного перехода от кольцевого сечения к круглому Сг=0,4, а для конфузорного перехода от круглого сечения к кольцевому с=0,2. В этом случае [c.79]

Одним ИЗ важнейших факторов, влияющих на величину Квнр, а значит, и на положение точки перехода, является градиент давления. Как известно, при обтекании тел он может быть как положительным, так и отрицательным. В области отрицательных градиентов, т. е. в области ускоряющегося или конфузорного течения, пограничный слой чаще всего остается ламинарным, тогда как в области положительных градиентов (или диффузорного течения) обычно происходит переход к турбулентному режиму. При этом точка перехода располагается ниже точки минимума давлений, поэтому в первом приближении положение точки перехода на удобообтекаемых телах при отсутствии отрывов пограничного слоя можно определять по положению точки минимума давлений. Поскольку последнее зависит от формы профиля тела, можно в определенных пределах управлять положением точки перехода, изменяя надлежащим образом форму профиля. Это используется для снижения сопротивления трения тонких крыловых профилей. Дело в том, что трение, определяемое касательными напряжениями, в ламинарном слое гораздо меньше, чем в турбулентном. Выполняя профиль таким, чтобы его сечение с наибольшей толщиной, при- [c.362]

Пусть в сопло указанной конфигурации (рис. 206, а) поступает дозвуковой поток газа. Согласно уравнению Гюгонио в сужающейся (конфузорной) части скорость газа будет возрастать, а давление и плотность падать. Если в минимальном сечении (горле) скорость не достигнет критической, то в расширяющейся (диффузорной) части дозвуковой поток газа будет тормозиться, давление и плотность — возрастать и на выходе установится значение М < 1. Такой режим течения установится, если давление на выходе из сопла (противодавление) больше, чем некоторое граничное Рхгр, при котором в горле сопла устанавливаются критические параметры течения. Если теперь противодавление будет уменьшаться, то так как весь поток дозвуковой, возмущения в виде малых понижений давления будут распространяться вверх по течению, скорость потока во всех сечениях будет возрастать и при значении противодавления в горле будет достигнута звуковая (критическая) скорость и соответствующие ей значения р,,, Т . При этом режиме в диффузорной части происходит торможение потока от значения М = 1 в горле до некоторого Мх <1 — на срезе сопла. Если же противодавление далее уменьшится до значения р < р гр. то уменьшится давление и во всей диффузорной части. Но в горле давление не может сделаться меньшим, чем р, по причинам, которые мы выяснили, изучая истечение через сужающееся сопло. Поэтому на некотором участке диффузорной части, начиная от горла, поток получит возможность расширения и там установится сверхзвуковое течение. Однако, если давление Р1 на срезе недостаточно мало, то вблизи выхода поток будет все еще дозвуковым. Сопряжение сверхзвукового потока за горлом с дозвуковым вблизи выхода происходит в виде скачка уплотнения, который мы будем приближенно считать прямым. При дальнейшем понижении противодавления скачок уплотнения будет перемещаться внутри сопла к его выходному сечению и при некотором расчетном давлении Рхра ч расположится за срезом сопла. При этом значении противодавления на срезе устанавливается скорость, соответствующая расчетному значению числа Мхрасч > 1. При дальнейшем понижении противодавления поток будет на некотором участке вне сопла продолжать расширяться, а переход к дозвуковому режиму и полному торможению будет осуществляться через сложную систему косых скачков уплотнения. [c.453]

При движении недогретой или испаряющейся жидкости в криволинейных каналах зоны отрыва на вогнутой и выпуклой поверхностях стимулируют интенсивное парообразование. На конфузор-ных участках вогнутой и выпуклой поверхностей канала также стимулируется парообразование, а в диффузорных областях при безотрывном обтекании переход к пузырьковой и парокапельной структурам задерживается. Из-за несимметричности расположения конфузорных и диффузорных участков, а также отрывных областей следует предположить неравномерное распределение структур (капельная, пузырьковая, пробковая и др.) испаряющейся жидкости в криволинейных каналах. [c.257]

На рис. 4-3 показаны графики распределения локальных давлений и максимального переохлаждения пара по обводу профиля С-9012А для перегретого, насыщенного и влажного пара на входе перед решеткой по параметра.м полного торможения (Ма = = 0,7 Re = 2,5-10 г = 0,75 Д,р = 0,1). Модальный размер капель иа входе в решетку <з и был значительным п составлял около 80 мкм. Анализируя эти графики, можно отметить, что при переходе от перегретого к- сухому иасыщенному, а также к влажному пару относительное давление возрастает во всех точках обвода профиля. Однако наиболее интеясивное увеличение давления обнаруживается на конфузорных участках, а наименее интенсивное — па диффу-зорных участках (спинки). Этот результат объясняется испарением капель в конфузор-ном потоке и его увлажнением в развитом диффузорном потоке. В процессе расширения влажного пара температура капель оказывается выше, чем температура переохлажденного пара и (при больших размерах капель) чем температура насыщения. При торможении на диффузорных участках температура пара повышается и, таким образом, температура капель может быть ниже температуры пара, что вызывает частичную конденсацию (увлажнение) пара. Ускорение перегретого и переохлажденного пара осуществляется только в результате геометрического воздействия. Поток переохлажденного пара с каплями жидкости испытывает также расходное и тепловое воздействие. При наличии скольжения (а оно неизбежно имеет место в каналах решетки) определенную роль играет механическое взаимодействие фаз. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...