Поток вектора прямолинейный

На рис. 9.1 показан прямолинейный трубопровод, на правом конце которого имеется изогнутый участок, который отклоняет поток жидкости от прямолинейного движения и приводит к появлению сосредоточенной силы Р, показанной на рис. 9.1 пунктиром. Сила Р находится из теоремы об изменении количества движения жидкости, вызванного резким изменением направления вектора W. В данном примере давление жидкости не учитывается. Изменение количества движения протекающей жидкости в единицу времени равно импульсу силы Р, т. е. [c.257]

Но в силу того, что все характеристики, исходящие из точки С, прямолинейны, т. е. скорость (и остальные параметры газа) вдоль них не изменяется, то и вдоль последней характеристики L вектор скорости сохраняет постоянное (по величине и направлению) значение w ). Таким образом, за последней характеристикой L поток снова становится поступательным. Но за точкой С поток не испытывает более никаких возмущений. Следовательно, после поворота около угла поток будет над стенкой СВ таким же, каким был поток над стенкой АС, т. е. равномерным и параллельным потоком с постоянной скоростью > w . Последняя характеристика L, на которой завершается поворот газового потока около точки С, располагается под углом к [c.157]

Наложим на бесциркуляционный поток, обтекающий круглый цилиндр, одиночный плоский вихрь с центром в начале координат и циркуляцией Г. Вращение вихря выберем по часовой стрелке. В результате такого сложения мы снова получим поток, обтекающий круглый цилиндр. Действительно, мы видели, что в результате сложения прямолинейного потока и диполя образуется течение, имеющее одну из линий тока в виде окружности Ь, которую мы и приняли за След поверхности цилиндра (см. рис. 117). Но в прибавляемом дополнительно вихре все линии тока являются окружностями. Следовательно, среди них найдется и окружность и, совпадающая с L. Поскольку векторы скоростей в совпадающих точках Ь и Ь коллинеарны, то новая линия тока, получаемая в результате сложения, также будет окружностью того же радиуса, и мы снова примем ее за след поверхности цилиндра. Очевидно, все другие линии тока в результате сложения изменят свою форму. Суммированием получим комплексный потенциал нового течения [c.243]

Сила R, направлена в сторону, противоположную движению тела. Именно эту силу и называют лобовым сопротивлением. Как видно, сила лобового сопротивления твердого тела (движущегося равномерно и прямолинейно в установившемся потоке) представляет собой проекцию упомянутого главного вектора на направление движения тела. [c.124]

Давление и угол наклона вектора скорости остаются непрерывными при переходе через линию раздела. Поэтому давление дозвукового потока и, принимая во внимание интеграл Бернулли и связь между давлением и плотностью, его скорость на линии раздела определенным (заранее известным) образом связаны с углом наклона вектора скорости. Если дозвуковой поток ограничен, помимо линии раздела, прямолинейными стенками (как в рассматриваемых нами задачах) или свободными поверхностями, то, применяя преобразование Чаплыгина, задачу об определении течения в дозвуковом слое можно свести к граничной задаче для уравнения относительно функции тока в известной области, аналогично тому, как это делается при решении задач о газовых струях. Таким образом течение в дозвуковом слое можно рассчитать независимо ог течения во внешнем потоке, используя только условия на бесконечности и на обтекаемой стенке. После того как дозвуковое течение определено и, в частности, найдена форма линии раздела, сверхзвуковой поток во внешней области и возникающие в нем скачки уплотнения рассчитываются, как в задаче об обтекании заданной линии тока, решение которой изложено в [8]. [c.57]

Напомним, что характерными чертами прямолинейных сдвиговых течений являются существование семейства параллельных материальных плоскостей, сохраняющих при движении неизменными относительные удаления друг от друга поток имеет постоянный объем и стационарен, если градиент скорости поперек сдвигающих плоскостей не зависит от времени и линии сдвига являются материальными линиями, т. е. если вектор скорости любых из двух сдвигающих плоскостей всегда параллелен одной и той же материальной линии, расположенной в одной из плоскостей сдвига. Эти свойства нетрудно обобщить на все криволинейные течения с ие-плоскими поверхностями сдвига, представляющие практический интерес. Введем следующие определения, [c.240]

При рассмотрении внешнего обтекания твердого тела до сих пор предполагалось, что тело неподвижно, а набегающий на него поток однороден и стационарен, или же жидкость вдалеке от тела неподвижна, а тело движется сквозь нее поступательно, прямолинейно и равномерно. Именно в этом предположении был доказан парадокс Даламбера о равенстве нулю главного вектора сил давления жидкости на поверхность тела конечных размеров. [c.312]

Прямолинейно-поступательный потоп. Расположим систему координат таким образом, чтобы ось х была направлена по вектору скорости этого потока величину скорости обозначим через К тогда [c.169]

А. А. Никольский и Г. И. Таганов (1946), опираясь на доказанную ими теорему о монотонном изменении угла наклона вектора скорости на линии перехода через звуковую скорость, доказали также теоремы о том, что наличие прямолинейного или вогнутого в поток участка контура профиля в области местной сверхзвуковой зоны обязательно приводит к возникновению скачков уплотнения. Ими также были даны некоторые оценки изменения скорости на профиле в области местной сверхзвуковой зоны было доказано, что на выпуклых в поток участках тела скорость не может возрастать с изменением угла наклона контура быстрее, чем при течении расширения Прандтля — Майера, а на вогнутых в поток участках контура скорость обязательно падает быстрее, чем при течении сжатия в простой волне. Кроме того, было доказано, что если на некотором выпуклом в поток участке контура тела скорость падает быстрее, чем при соответствующем течении Прандтля — Майера, то характеристики второго семейства, начинающиеся в точках этого участка, приходят на скачок. [c.102]

Все предыдущие формулы получают исключительно простой вид для наклонной прямолинейной пластинки. Если через а назвать угол наклона пластинки к вектору скорости набегающего потока, то / (х) = — tg а и все коэффициенты разложения (3) будут обращаться в нуль, кроме ао, которое будет равно — tg а. Формула (6) принимает следующий вид [c.121]

Если вектор скорости движения жидкости г>ср перпендикулярен к направлению магнитного поля, то выходная э. д. с. преобразователя расхода с электродами 2 и 3 (рис. 17-3-1), диаметрально расположенными на контуре поперечного сечения потока в плоскости, перпендикулярной силовым линиям магнитного поля, определяется выражением, аналогичным уравнению для прямолинейного проводника [c.521]

Предположим, что в некоторой области пласта течение жидкости осуществляется так, что векторы скоростей ее фильтрации во всех точках параллельны между собой. Тогда в этой области пласта будем иметь тот вид одномерного потока, который называется прямолинейно-параллельным. [c.52]

Вдоль прямолинейного участка спинки профиля скорость сохраняется большей, чем скорость на бесконечности перед решеткой, и вектор ее направлен под углом р =р >р1. Поэтому на кромке следуюш,его профиля возникает волна уплотнения и все ниже расположенные профили обтекаются потоком большей скорости, чем первый. [c.545]

При этом а = а, д = 0. Этот корень соответствует обтеканию прямолинейного контура оЬ параллельного вектору набегаюшего потока. Зависимость (6.49) при = 1,4, изображена на рис. 3.43 линией АВ. Зависимости Гс(шоо), при которой скорость за ударной волной равна скорости звука, соответствует линия AF. Прочие корни системы уравнений (6.14), (6.16), (6.48) при и = 1,4 изображены линиями D и BF. [c.160]

На рис. 81 показаны типичные распределения расходона-пряженности для двухкомпонентной двухструйной форсунки. Программа LISP преобразует систему координат (х, t/, г) для отдельных форсунок в систему координат (г, 0,2 ) для камеры сгорания в целом, а затем суммирует массовые потоки от каждой форсунки в рассматриваемом узле расчетной сетки в плоскости 2о, отделяющей зону смешивания от зоны горения. Векторы скорости капель рассчитываются из условия, что от точек соударения струй до плоскости zo капли движутся по прямолинейным траекториям со скоростью, равной скорости впрыска топлива. Для расчета среднего диаметра капель используются [c.154]

Точка г отвечает критической скорости за скачком. Точке К соответствует максимальный угол отклонения потока 6м и угол скачка Рм. Каждому значению угла б<бм соответствуют два значения вектора скорости за скачком (точки i и 2). Устойчивое сушествование прямолинейного косого скачка возможно только при значениях вектора скорости за скачком, отвечающих точкам 2. Второе значение скорости С2, соответствующее точкам Et, реализуется в криволинейных скачках. [c.51]

Конические течения. В качестве примера использования нелинейных уравнений рассмотрим конические течения. Эти течения описывают некоторые режимы обтекания треугольных, трапециевидных и других крыльев, передняя кромка которых состоит из прямолинейных участков. В конических течениях параметры газа в слое между поверхностью крыла и ударной волной не зависят от расстояния г от вершины крыла (принимаемой за начало координат), а толгцина слоя Н пропорциональна этому расстоянию. Отсчитывая полярный угол в от направления проекции вектора скорости набегаюгцего потока на плоскость крыла, обозначив через и и V радиальную и окружную скорости и полагая Н = гН в), преобразуем уравнения (1.9) к виду [c.335]

Предположим, что в декартовой системе координат xyz с помощью метода [1, 2] ведется расчет сверхзвукового пространственного течения с явным выделением поверхности ударной волны, отделяющей расчетную область от однородного набегающего потока. Пусть в некотором сечении х = xq часть этой ударной волны представлена ломаной ab (рис. 1). Согласно [3], для каждой точки прямолинейного участка этой линии ось конуса влияния параллельна вектору набегающего потока qoo, а нолуугол при вершине определяется из условия касания этого конуса плоскости скачка уплотнения, проходящего через рассматриваемый прямолинейный участок. Ориентация этого скачка уплотнения находится из решения автомодельной задачи о взаимодействии двух полу бесконечных сверхзвуковых потоков, соприкасающихся вдоль указанного отрезка. Упомянутая задача является важнейшей составной частью используемого численного метода. [c.177]

В плоскости годографа образы точек (7, D принадлежат одной и той же эпициклоиде, и коль скоро с = d = получим (Зс = Pd- В силу закона монотонности вектора скорости на звуковой линии (см. гл. 1, 10), Рс Pd причем знак равенства может быть только в случае, когда якобиан 9(Л, Р)/д х у) = О на DK- . Последнее возможно только либо когда во всей области K DK поток равномерный и прямолинейный, либо если звуковая линия DK — линия ветвления, т.е. — характеристика, что может быть только в случае, когда она — прямая. Но тогда на ней (р = = onst, следовательно, нет точки К . [c.55]

До прямолинейной характеристики поток не возмущен, следовательно вдоль характеристики параметры потока не изменяются, а изменяются только при пересечении характеристики. В сверхзвуковом потоке с неравномерным полем скоростей характеристика криволинейна касательная в данной точке составляет угол oio = = ar sin (1/M) с вектором местной скорости (рис. 11.8). [c.210]

Физическая картина течения. Вершина угла С является источником слабых возмущений, которые в виде бесчисленного множества прямолинейных характеристик разрежения располагаются в пределах угла НСК. Первая характеристика разрежения НС располагается под углом аон = ar sin (1/Мн) к вектору скорости невозмущенного потока (см. п. 11.7). Прямолинейность характеристик указывает на неизменность всех параметров потока до встречи с ними. Конечное изоэнтропное расширение газа по закону р = [c.235]

Если жидкость вытесняется из пласта через сток-галерею или сток-скважину, условимся принимать за координату произвольной точки пласта расстояние г до этой точки от 1) стока-галереи (для прямолинейно-параллельного потока), 2) центра контура стока-скважины-в основной плоскости фильтрации (для плоско-радиального потока) и 3) центра полусферического забоя стока-скважины (для сферически-радиального потока). На модели прямолинейнопараллельного потока, изображенной на рис. 13, расстояние г отсчитывается таким образом от поверхности ВВ С С. На рис. 14, а расстояние г берется от точки F, если за основную плоскость течения принята подстилающая плоскость пласта С. На рис. 15 расстояние г отсчитывается от точки О схода всех векторов скоростей фильтрации. [c.56]

Исследовано установившееся осесимметричное винтовое течение несжимаемой идеальной жидкости в полубесконечном цилиндре, обусловленное наличием в его дне круглого отверстия. В отличие от аналогичной задачи H.A. Слезкина на бесконечном удалении от дна поддерживаются постоянными осевая и угловая компоненты скорости квазитвердого вращения, а течение, индуцированное отверстием, однородно-винтовое по Жуковскому (вектор-вихрь абсолютного движения коллинеарен относительной скорости). Во вращающейся вместе с жидкостью системе координат это течение представлено в виде суперпозиции прямолинейно-поступательного потока в направлении дна и однородно-винтового течения Громеки - Бельтрами. Для решения задачи использовано понятие обобщенной функции тока. В качестве предельных случаев рассмотрены винтовой сток в дне полубесконечного цилиндра и винтовое истечение жидкости из полупространства через круговое отверстие на границе. Проведено сравнение с потенциальным течением. [c.90]

Постановка задачи. В физической плоскости г = лс + /у крыловой профиль B DE (обозначим его контур через L ) плавно обтекается плоским установившимся потоком идеальной несживаемой жидкости со скоростью на бесконечности (фиг. 1, а). Нижняя часть контура L. представляет собой прямолинейный отрезок ВС, наклоненный под углом ла к горизонтальному экрану АВЕА, вектор скорости v параллелен экрану. На искомом участке DE контура L , задано распределение скорости [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...