Трубный пучок шахматный

Пучок труб. Компоновка труб в пучки и.ти пакеты нашла широкое распространение в тепловой аппаратуре химической технологии. Типичное расположение трубных пучков - шахматное (рис. 2.47, д) и коридорное (рис. 2.47,6). Геометрическими характеристиками пучков яв- [c.188]

Интересно отметить, что только корреляция (3.103) (комплекс s—D)Jd) указывает на возможность усиления влияния степени стесненности слоя трубным пучком с ростом диаметра псевдоожиженных частиц. По данным, приведенным в [116], можно видеть, что если при псевдоожижении слоя песка с частицами 0,250 мм коэффициенты теплообмена для пучков горизонтальных труб, расположенных в коридорном и шахматном порядке, с шагом, большим 2, практически не отличались от коэффициентов для одиночной трубы (разница не превышала 5%), то при псевдоожижении частиц со средним диаметром 0,660 мм соответствующая разница достигала 8%. Это свидетельствует о том, что с ростом диаметра частиц псевдоожиженного слоя влияние шага труб в пучке на теплообмен должно увеличиваться. [c.119]

Дымовые газы (13% СО2, 11% Н2О) движутся сверху вниз в межтрубном пространстве со средней скоростью в узком сечении трубного пучка Wi = l3 м/с. Расход газов Gi = 500 т/ч. Температура газов на входе в экономайзер /j i=800 . Трубы расположены в шахматном порядке с шагом поперек потока газов Si=2,ld и вдоль потока S2 = 2d. [c.228]

Найти соотношение между средними коэффициентами теплоотдачи для 5-го ряда труб по ходу воздуха для двух воздухоподогревателей, конструктивно выполненных в виде трубных пучков а) с шахматным расположением труб б) с коридорным расположением труб. [c.232]

В межтрубном пространстве шахматного трубного пучка теплообменника, работающего при избыточном давлении газов 0,28 МПа, движутся продукты сгорания природного газа, содержащие 8,7 % СО и 18 % НгО (по объему). Средняя температура газов в пучке 1173 К. Определить коэффициент теплоотдачи излучением от газа к стенкам труб, имеющим степень черноты 6 = 0,9 и температу- [c.291]

Рис. 2.47. Шахматная (о) и коридорная (б) компоновки трубных пучков

Пример 14-1. Определить коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием от дымовых газов к стенкам трубного пучка, расположенного в шахматном порядке. Наружный диаметр труб d=88 мм, шаг поперек потока Si=380 мм и вдоль потока 2 = =300 мм. Температура газов перед газоходом и после него < = 1080°С. [c.194]

При косом обтекании трубного пучка с коридорным расположением труб коэффициент теплоотдачи а подсчитывается по формулам поперечного смывания и вводится поправочный коэффициент 1,07. Для шахматных пучков поправка не вводится. Скорость газов при косом обтекании труб условно относится к живому сечению газохода в плоскости, проходящей через осп труб пучка. [c.122]

Сопротивления при поперечном обтекании трубных пучков. Коэффициенты сопротивления пучков с шахматным расположением труб при поперечном обтекании однофазным потоком жидкостей рассчитываются по формуле [4, 5] [c.158]

Шахматные и коридорные трубные пучки находят широкое распространение во многих видах теплоэнергооборудования, вследствие чего исследованию теплообмена в таких пучках, омываемых снаружи газовым потоком, посвящено много работ. В этих работах [c.176]

При числах Re<10 теплоотдача одиночных труб и трубных пучков практически одинакова. В общем случае теплоотдача зависит еще от компоновки пучка (шахматная или коридорная), от расстояния между трубами в продольном и поперечном направлениях, числа рядов и др. С уменьшением продольного и увеличением поперечного шага теплоотдача трубного пучка увеличивается. Условия омывания и характер распределения теплоотдачи для первых рядов шахматной и коридорной компоновок близки к ним в условиях омывания одиночного цилиндра. Однако в коридорных пучках после первого ряда лобовая часть трубок вследствие затенения их впереди стоящими омывается со значительно меньшей интенсивностью. В результате этого максимум теплоотдачи наблюдается не в лобовой точке, а в двух точках, отстоящих от лобовой точки цилиндра на / 50° (рис. 3-23) [Л. 1]. [c.187]

Трубные пучки экономайзеров, как правило, выполняются с шахматным располол е-нием труб, с противотоком газа и воды и числом рядов труб в группе по высоте, обеспечивающим доступность для осмотра. Шаги труб зависят от их диаметра и допустимой скорости газов, определяемой концентрацией золы в газах и ее абразивностью. При этом должна обеспечиваться возможность очистки труб от отложений, главным образом при помощи дробеструйной установки. [c.85]

Внутренний диаметр коллектора (на участке присоединения труб) принимают равным до 900 мм для горизонтальных и до 1500 мм для вертикальных ПГ. Отверстия для завальцовки труб располагают в шахматном порядке для горизонтальных ПГ, в вертикальных ПГ возможно шахматное и коридорное расположение вне зависимости от компоновки трубного пучка. [c.215]

Q — тепло, передаваемое ширмам конвекцией и межтрубным излучением газов, ккал/кг находится "по уравнению (7-01) или (7-02) <3л — тепло, передаваемое ширмам" излучением из топки (с учетом отдачи последующей поверхности), определяется по выражению (7-06). 7-10. Расчет коэффициента теплопередачи в шахматных трубных пучках при сжигании твердых топлив производится при помощи коэффициентов загрязнения по формулам [c.37]

Конвективные поверхности нагрева обычно выполняют в виде рядов труб с коридорным или шахматным расположением, омываемых продуктами сгорания топлива. Движение газов в трубном пучке продольное или поперечное, В этих поверхностях нагрева перенос теплоты от греющих газов к рабочей среде осуществляется преимущественно за счет конвекции. Радиационная составляющая в общем потоке теплоты, передаваемом рабочему телу, относительно невелика вследствие снижения температур потока газов по ходу их движения в газоходах котла и малой толщины излучающего слоя в межтрубном пространстве. Тепловой поток к рабочему телу в конвективной поверхности нагрева, кВт, в общем виде определяется выражением [c.196]

Коэффициент теплопередачи в шахматных трубных пучках пароперегревателей при сжигании твердых топлив [c.203]

Рис. 12-29. Шахматный (а) и коридорный (б) трубные пучки.

Значения коэффициента С для шахматного трубного пучка [c.440]

Из графика видно, что при /с=0.4- 0.5 имеет место минимум массы теплообменника (при одинаковых производительности и гидравлических потерях). В качестве б о принята масса коридорного трубного пучка с 5 1=2 и а—2.5. Сравнение проведено только для шахматных пучков. Исходя из этого графика, можно сделать следующие выводы [c.41]

Пример 14-1. Определить коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием от дымовых газов к стенкам трубного пучка, расположенного в шахматном порядке. Наружный диаметр труб = 88 мм, шаг поперек потока Si = 380 мм и вдоль потока [c.225]

Здесь ш — скорость потока (продуктов сгорания или воздуха) для сжатого сечения канала, м/с р — плотность при средней температуре потока, кг/м . Коэффициент сопротивления п зависит от КОМП0И01ВКИ трубного пучка (шахматное или коридорное располол<епие труб, относительных шагов 51/с и 5г/й и числа рядов труб, в пучке). [c.317]

В [Л. 56] изложены методические особенности исследования теплообмена потока газовзвеси с трубным пучком модели котла-утилн-затора. Эксперименты велись по методике стационарного режима с шахматным трубным пучком и одиночными трубками. [c.245]

Воздух движется поперек трубного пучка со средней скоростью в узком сечении пучка Ш2 = 8 м/с. Трубы раеполои еиы в шахматном порядке с шагом Si = Sz=, 3d2. [c.222]

Трубы в теплообменных пучках размещены в шахматном порядке с шагом по высоте Sjd =1,2, а по ширине Sj L = 1,4. Концы змеевиковых труб завальцованы на всю толщину стенки коллекторов с предварительной аргонодуговой сваркой их торцов с внутренней поверхностью коллекторов. Змеевики дистанциони-руются в трубном пучке с помощью волнообразных и плоских полос, закрепляемых в опорных конструкциях. Б паровом пространстве парогенератора установлен жалюзийный сепаратор 2, представляющий собой набор пакетов из волнообразных пластин. [c.248]

Пример 13-2. Определить коэффициент конвективной теплоотдачи от дымовых газов к стенкам труб а трубном пучке парового котла. Обтекание пучка газами — поперечное, расположение труб—шахматное. Наружный диаметр труб d = 83 мм. относительные шаги S /(i=I,3 Sa/d—1,4, число рядов труб в направлении потока 6. Температура газов перед пучком / = 700 "С и за пучком <2 = 500°С. Средняя скорость газов в узком сечении пучка w — 8 м1сек. Физические параметры для дымовых газов среднего состава следующие [при средней температуре /ср =-=0,5( 00-f-500j =600° С] v=. = 93,6-10- ж /сек [c.168]

Теплообмен при конденсации водяного пара в трубных пучках исследовался в [4-26, 4-27]. В [4-26] опытный конденсатор представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения 522X193 мм, в котором был расположен шахматный пучок с относительными шагами между трубами Si/d=l,475 и S2/d=l,275. Пар поступал сверху, по ходу пара насчитывалось одиннадцать рядов латунных труб диаметром 19 мм и активной длиной 522 мм. Всего пучок состоял из 72 труб, расположенных горизонтально. Теплоотдача измер5 лась в 1, 2, 3, 5, 7 и 11-м рядах на одной из труб ряда. [c.122]

Нео бходимость дальнейшего сокращения габаритов привела К внедрению новой схемы взаимного ра1сполож1ен ия змеевиков (рпс. 6-3). При ее создании было учтено, что передача тепла в шахматном трубном пучке может возрасти на 6—8% при увеличении отношения поперечного шага труб Si к шагу в глубину S2. При новой схеме акономайзера змеевики проходят через весь газоход, без проема в средней части. Вход и выход воды двусторонний. В ка1меры змеевики включены двумя или тремя рядами и расположены в газоходе с переменным шагом. Длинные и легко гнущиеся трубы собираются в жесткие транспортабельные блоки. [c.122]

В шахматных пучках распределение теплоотдачи по периметру труб для всех рядов оказывается качественно одинаковым с распределением для одиночной трубы. Количественно она увеличивается с номером ряда вследствие турбулизирующего воздействия предшествующих рядов трубного пучка. Однако этот процесс быстро стабилизируется. Поэтому начиная с 3—4-го ряда и дальше теплоотдача как шахматных, так и коридорных пучков практически остается неизменной с увеличением числа рядов, при этом с увеличением критерия Рейнольдса разница в теплоотдаче второго и третьего, а также глубинных рядов уменьшается. При Не>105имест место возрастание области безотрывного обтекания и уменьшение вихревой области, что приближает рассматриваемый процесс к процессу, имеющему место при турбулентном течении жидкости внутри труб. Для последних число Рейнольдса входит в критериальные уравнения в степени 0,8. К этой величине и стремится указанный показатель степени в критериальной зависимости для трубных пучков. При Re 10 показатель степени / 0,6—0,65, [c.187]

Установка представляет собой замкнутый контур, рассчитанный на давление до 30 бар. Исследуемый шахматный трубный пучок /, выполненный из семи рядов латунных труб диаметром 20 мм и расстоянием между ними, равным двум диаметрам, помещается на рабочем участке 2. Фасонный патрубок 3 обеспечивает плавный вход воды в этот участок. Подводящий 4 и отводящий 5 патрубки имеют сечение 150x150 мм и выполняются из нержавеющей стали. Коллекторы 6 и 7 служат емкостями. Одновременно с этим они обеспечивают выравнивание потоков и удаление воздуха из циркуляционного контура. Циркуляция воды в контуре обеспечивается насосом 8 производительностью 300 м 1ч и напором 60 м вод. ст. Изменение расхода воды осуществляется с помощью задвижки 9. Измерение этого расхода воды производится дроссельной шайбой 0, установленной щ [c.196]

При применении обдувки приходится иногда сталкиваться с неудовлетворительными результатами. Так, например, при нерегулярной обдувке она становится малоэффективной. Обдувка шахматных пучков нередко пропикает только до 8-го ряда. (По данным завода Ильмарнне обдувка приборами этого завода проникает в глубь трубного пучка на 1,5—2 м, при диаметре сопла 12 мм.) Иногда возможны завалы рядов экономайзеров или входов в трубки воздухоподогревателей комьями спекшейся золы, сбитой обдувкой выше по течению газов. Зашлакованные отложения в области пароперегревателей имеют часто настолько большую плотность и прочность, что не поддаются обдувке. Обдувкой подчас плохо снимаются отложения солей натрия, так как они обычно обладают большой прочностью. [c.149]

Конвективный блок образован верхним и нижним барабанами, объединенными трубным пучком. Завод-изготовитель отказался от пазух в конвективном пучке для размещения пароперегревателя, что улучшило условия омывания труб газами. В отличие от котла ДКВР-20 длина барабанов различна верхнего — 7000 мм, нижнего — 5500 мм. Диаметры и толщины стенок барабанов, фасоны труб конвективного пучка (за исключением наружных боковых рядов) унифицированы с котлами типа ДКВР. Продольный шаг труб в пучке принят 95 мм, поперечный — 110 мм (для увеличения проходного сечения на входе в пучок, частично перекрытый потолком топочной камеры). На входе в трубный пучок первые три ряда труб установлены с шахматным расположением, с поперечным шагом 220 мм. В котлах с пароперегревателем он размещается вместо испарительных труб за их первыми пятью рядами. Пароперегреватель изготавливается из труб 032 x3 мм, размещен- [c.56]

В пограничном слое и в области отрыва, где течение является турбулентным [26]. В интервале чисел Рейнольдса от 135 до 2700 при диаметрах цилиндров от Уг до 10 см и скорости воды 3 см/с между продольными рядами труб не замечено образования дополнительных завихрений или турбулентности [27]. Вихри возрастают до максимального размера, определяемого межтрубным пространством, и затем постепенно затухают. При тесном шахматном расположении труб турбулентный след за каждой трубой значительно сужается. Теплопередача наиболее эффективна на тех участках поверхности кругового цилиндра, которые соприкасаются с областями отрывного течения. Теплопередача в трубных пучках [8, 29] была исследована Бергелином и др. [30]. [c.107]

В конденсаторах современных мощных паровых турбин обычно применяют тесные горизонтальные пучки латунных труб или труб из сплавов с й=26- -28 мм и шахматным расположением. Относительные нтаги лежат в пределах <5 1 = 1.24-1.3, Л з=0.9+1.1. Для расчета локального теплообмена в трубных пучках необходимо знать локальное поле скоростей пара и концентрации воздуха в объеме конденсатора, что практически трудно выполнимо. Разработанные в настоящее время позонные методы расчета еще несовершенны, и в практических инженерных расчетах пока применяют эмпирические зависимости коэффициента теплопередачи от основных режимных факторов. Тем не менее даже применение несовершенных позонных методов расчета позволяет путем учета локальности уменьшить поверхность охлаждения конденсатора примерно на 10 % при заданных тепловых нагрузках. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...