Теплопередача при стационарном тепловом потоке

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Влияние слоя теплоизолятора на температурное состояние стенки при стационарном режиме теплообмена иллюстрируется рис. 16.1. Введение теплоизоляционного слоя при неизменных температурах сред и коэффициентах теплообмена с обеих сторон стенки увеличивает внутреннее термическое сопротивление и уменьшает тепловой поток. Вследствие этого повышается температура на наружной поверхности теплоизоляции по сравнению с температурой поверхности незащищенной стенки, понижается температура на ее внутренней поверхности и уменьшается температурный градиент в защищаемой стенке. Рост температуры наружной поверхности увеличивает ее излучение, что приводит к дополнительному уменьшению коэффициента теплопередачи и теплового потока. [c.468]

Аналогично теплопередаче через плоскую стенку линейную плотность теплового потока через многослойную цилиндрическую стенку при стационарном режиме можно записать [c.24]

Рассмотрим вначале случай теплопередачи через однородную цилиндрическую стенку (рис. 71), причем предположим, что жидкость, омывающая стенку с внутренней стороны, более нагрета, чем жидкость, омывающая стенку с наружной стороны, т. е. что t > и. Общий процесс теплопередача в данном случае складывается из трех составляющих процессов конвективной теплоотдачи от греющей жидкости к цилиндрической стенке, передачи тепла теплопроводностью в пределах цилиндрической стенки и конвективной теплоотдачи от цилиндрической стенки к омывающей ее нагреваемой жидкости. Каждый из этих трех отде.льных процессов нами был уже рассмотрен ранее. При стационарном режиме тепловой поток в этих трех процессах будет один и тот же. I а основании формул (214), (210) и (215) для этого потока мы можем написать [c.220]

Для случая линейной теплопередачи между поверхностью пластины и внешней средой при нулевой температуре и теплового потока, равного Hv, уравнение для стационарного режима (которое находят так же, как в 4 гл. V), написанное относительно главных осей в плоскости, имеет вид [c.51]

Зная. количественные соотношения для теплоотдачи и теплопроводности, можно вывести зависимость для комплексного явления — теплопередачи (рис. 2-5). Пусть и 2— средние температуры жидкостей, движущихся вдоль однослойной стенки. Напишем плотности тепловых потоков (при стационарном режиме). [c.47]

Значительно упрощается решение задач теплопередачи в частном случае при стационарных условиях. Стационарные условия теплопередачи характеризуются постоянством температуры среды во времени, при этом постоянной оказывается и величина теплового потока. Действительные условия теплопередачи далеки от стационарных, так как в натуре происходят колебания температуры наружного и внутреннего воздуха, а следовательно, и колебания величины теплового потока, проходящего через ограждающие конструкции зданий. Однако в некоторых случаях с точностью, допустимой в практических расчетах, можно считать теплопередачу через ограждающие конструкции стационарной. При этом температура воздуха в здании принимается осред-ненной за некоторый период времени (например, за сутки), а для наружной температуры устанавливается некоторое расчетное ее значение исходя из климатических условий данной местности и массивности ограждения. По стационарным условиям теплопередачи определяются потери тепла зданием для установления требуемой мощности системы отопления, необходимые теплозащитные качества наружных ограждений, распределение температуры в ограждении и пр. [c.13]

В рекуператорах твердая поверхность нагрева разделяет потоки более нагретых и менее нагретых теплоносителей, а тепло передается через эту поверхность. В настоящее время в ядерной энергетике находят применение главным образом теплообменники рекуперативного типа. Поэтому ниже рассматриваются основы теплового расчета рекуператоров. При этом используются следующие ограничения процесс теплопередачи является стационарным [c.335]

Стационарные условия теплопередачи характеризуются постоянством во времени величины теплового потока и температуры ограждения (см. главу I). При стационарном режиме теплопередачи все теплотехнические расчеты значительно упрощаются. Поэтому обычно при теплотехнических расчетах наружных ограждений зданий принимается, что теплопередача происходит при стационарном тепловом потоке. В н екоторых случаях, когда расчеты для стационарных условий дают слишком резкие отклонения от действительных, учитывается изменение во времени величины теплового потока и температуры ограждения (глава V). [c.33]

Коэффициенты теплопередачи у воздухоподогревателей, находящихся в квазистационарном состоянии (температуры сред и материала), колеблются около некоторых средних величин, постоянных в отдельных сечениях. Эти средние величины могут определяться по законам среднего режима, для которых характерны формулы рекуператора. Таким образом, определение размеров поверхности нагрева регенераторов может производиться по формулам, используемым при расчете теплообменников со стационарным тепловым потоком. При этом вводится понятие о коэффициенте теплообмена, отнесенном к циклу, включающему периоды нагрева и охлаждения. В коэффициенте теплообмена учтены факторы, связанные с теплопередачей от газов к стенке, аккумуляцией тепла в кирпиче насадки и теплоотдачей от стенки к газал [c.124]

При стационарном процессе теплопередачи тепловой поток на всем своем пути сохраняет неизменное значение Q = idem, т. е. количество теплоты, передаваемой в единицу времени теплоотдачей от горячей среды к стенке, равно количеству теплоты, передаваемой теплопроводностью через стенку, равно количеству теплоты, передаваемой теплоотдачей кой части и ребер к холодной среде. [c.233]

Известно, что при конвективной теплопередаче к сферической частице в случае стационарного теплового состояния и малых значений чисел Рейиольдса Nu = 2. В реальных условиях взвешенного слоя частицы нагреваются в нестационарных тепловых условиях. Кроме того, скорости частиц меняются во времени, т. е. гидродинамический режим также не является стационарным. Взвешенные частицы, перемещаясь в газовом потоке, двигаются не только поступательно, но и вращаются, вследствие чего пограничный слой переходит из ламинарного состояния в турбулентное уже при сравнительно небольших значениях критерия Рейнольдса. [c.382]

На рис. 3-5 представлены данные сравнительного расчета нагрева плоской экранной изоляции при различной величине теплового потока и разной степени черноты экранов. Так как при малоинтенсивной теплопередаче эффективный коэффициент теплопроводности можно считать величиной постоянной, то для расчета температурного поля, заданного условиями Ki = 0,295 Bi = 2,40 л = = 5 (рис. 3-5,а), применимо решение для нестационарной теплопроводности плоской стенки (3-30). При этом коэффициент теплопроводности принимается равным эффективному коэффициенту теплопроводности экранной изоляции, найденному из условий стационарного режима по формуле (2-66). Коэффициент температуропроводности подсчитывается согласно соотношению [c.118]

Третьим фактором, оказывающим большое влияние на развитие термических напряжений, является скорость нагрева и охла-яедения, которая зависит как от условий работы деталей, так и от физических свойств покрытия и основного материала. Тепловой поток и термические напряжения вычисляются по коэффициентам теплопередачи, найденным для стационарных условий. Для динамических условий эти величины не могут быть использованы, так как величина коэффициента теплопередачи при этом изменяется. [c.77]

Книга содержит подробное изложение теплотехнических свойств строительных материалов, теплопередачи ори стационарном и нестационарном тепловом потоке, расчета плоских и пространственных температурных полей, воздухопроницания ограждений, особенностей теплотехнического режима отдельных частей наружных ограждений, влажностного режима ограждений при увлажнении их жидкой и парообразной влагой. Изложение поясняется большим количеством числовых примеров. [c.2]

В работе 39] подобные опыты проведены в условиях, близко имитирующих работу тепловой трубы Коэффициенты теплопередачи в этих опытах вплоть до критических тепловых потоков также оставались постоянными Таким образом, и эти эксперименты подтверждают, что небольшая толщина слоя жидкости у стенки сохраняется постоянной вплоть до кризиса (т е вытеснения его паром) В стационарном состоянии не об-наруже ю кипения ни по результатам измерений, ни визуальными наблюдениями Опыты проводились с шарами как из монеля, так и из стекла Значения коэффициентов теплопередачи для фитиля со стеклянными шарами при тех же условиях были в несколько раз ниже Удовлетворительное согласие расчетов, основанных на модели тонкого слоя, с экспериментами получено во всех случаях, за исключением фитиля из шаров самых малых диаметров (254—318 мкм), когда в первых опытах коэффициенты теплопередачи были постоянными, но ниже расчетных Критические тепловые потоки также были меньше, чем в последующих опытах с этим же фитилем По-видимому, поверхность раздела фаз в этом случае первоначально была не в первом слое шаров, что и привело к меньшему значению коэффициента теплопередачи [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...