Пограничный слой формпараметр

Для определенного распределения скорости в пограничном слое формпараметр Н и величина со, выражаемая (4-31), имеют постоянные значения Н1 и со1. Из (4-31) следует, что —со1 = х. Поэтому второе условие (4-27) принимает вид [c.117]

При определенном распределении скорости в пограничном слое формпараметр профиля скорости Я и величина со, выражаемая уравнением (9-17), имеют постоянные значения Я1 и со1. Из уравнения (9-17) следует, что х = —(01. Поэтому уравнение (9-21) примет вид [c.311]

Для вычисления формпараметра пограничного слоя Н необходимо замерить профиль скорости в пограничном слое и далее провести интегрирование в соответствии с выражениями (1.55). [c.33]

Формпараметр пограничного слоя Н = б /б [c.72]

Формпараметр пограничного слоя / =---------— [c.72]

Из (8-91) или (8-92) следует, что профили скорости в пограничном слое при их аппроксимации полиномом зависят от одного параметра X (> ), определяющего форму профиля в каждом сечении и получившего название формпараметра. [c.376]

Таким образом, зная закон изменения скорости внешнего потока и (х), по (8-105) можно найти значение формпараметра для любого сечения пограничного слоя. [c.380]

Если рассматривается пограничный слой на крыловом профиле, то в некоторых случаях можно пренебречь его ламинарным участком и считать, что турбулентный слой начинается от передней критической точки. Тогда, как и для ламинарного слоя, условие конечности формпараметра / в критической точке дает С = О и решение уравнения формпараметра принимает вид [c.413]

Положение точки отрыва турбулентного пограничного слоя определяется опытными значениями формпараметра = —2н—6, причем значения f,, при которых в конкретных случаях происходит отрыв, зависят от степени диффузорности течения. Однако во всех случаях отрыв турбулентного слоя происходит в точках, расположенных ниже по течению, чем точки отрыва ламинарного слоя, которому соответствует = —0,0681. [c.415]

В турбулентном пограничном слое, так же как и в ламинарном, вводится формпараметр. Уравнение импульсов здесь имеет такой же вид, как и для ламинарного пограничного слоя. Допуская, что кривые зависимостей H(f) и 1(f) подобны в ламинарном и турбулентном пограничных слоях, получим простое решение задачи. [c.335]

Н — формпараметр профиля скорости в пограничном слое, см. уравнение (7-39) [c.12]

На основании ранее приведенных зависимостей для —и —г- 0 0 от формпараметра Г (фиг. 14 и 15) в точках отрыва пограничного слоя (г = ]), учитывая, что Но = 1,79 и Н о = 1,3, получим [c.49]

Таким образом, параметр П отличается от формпараметра / и критерия Бури Г лишь постоянными коэффициентами i и Сг и может быть выведен из этих критериев. Значение Якр, при котором наступает отрыв слоя, будет различным в зависимости от характера движения в слое. Для ламинарного пограничного слоя Якр = —(0,20- -0,43), для турбулентного Лкр = —(2,14 3,2), т. е. в 10 раз меньше. Это соответствует известному факту, что турбулентный слой более устойчив, чем ламинарный. [c.34]

Таким образом, формпараметр т.1 в преобразованных координатах представляет собой соответствующий формпараметр для пограничного слоя [уравнение (3-9)], умноженный на Гш/Т1. [c.180]

В общем случае распределение давления по поверхности тела, в канале и т. п. не соответствует распределению, дающему равновесный пограничный слой. Поэтому профили скорости имеют различную форму на различных расстояниях от начала набегания на поверхность. Чтобы оценить особенности профилей скорости по обтекаемой поверхности, необходимо знать распределение Я(х) или распределение родственного ему параметра. С этой целью привлекается дополнительное уравнение, выражающее связь между формпараметром профиля скорости Я(х) и изменением других величин по обтекаемой поверхности, характеризующих течение жидкости. [c.272]

Известные дополнительные уравнения отличаются выбором формпараметра. Все они основываются на обобщении опытных данных или уравнениях пограничного слоя и дополнительных предположениях о связи касательных напряжений со средними характеристиками течения. Дополнительные уравнения можно привести к виду [c.274]

Эта формула позволяет из интегрального уравнения количества движения получить 0(х) путем численного интегрирования методом последовательных приближений при постоянном значении Я =1,4. Часто формула (10-29) используется и при расчете пограничного слоя с градиентом давления. Однако при значительном изменении формпараметра Н, особенно в потоках с большими положительными градиентами давления, она дает плохие результаты. В частности, вблизи отрыва формула (10-29) дает завышенные значения с/. При логарифмическом изменении скорости в пограничном слое на пластине Г. Шлихтинг получил формулу [c.287]

Формпараметр профиля скорости отнесен к количеству жидкости, увлекаемой в пограничный слой. В частности, количество жидкости, протекающее в единицу времени через сечение пограничного слоя шириной и длиной, равными единице, при отсутствии массообмена равно [c.306]

Отрыв пограничного слоя происходит при L — =—(0,13ч-0,18), что соответствует Я=1,8-т-2,4. Отрывные значения этих формпараметров при ламинарном пограничном слое равны L — —0,018 Я = 4,038. [c.315]

Таким образом, зная закон нз.у-йнения скорости внешнего потока и (х), по выражению (8.105) можно найти значение формпараметра для любого сечения пограничного слоя. Тогда толщину 5 потери импульса определим по формуле [c.347]

О, т. е. в области торможения потока, где dpidx > 0. В результате сопоставления расчетных и экспериментальных данных получено, что условие (8.108) дает завышенные значения координаты точки отрыва. Поэтому не рекомендуется применять метод Польгаузена для диффузорных участков пограничного слоя. Более точное, но несколько заниженное значение координаты точки отрыва дает метод Кочина—Лойцянского. Используя данные табл. 6 и учитывая смысл функции (/), можно установить, что условию (8.107) отвечает значение формпараметра /огр = = —0,0681,f или [c.353]

Это уравнение может быть удовлетворено только при dUidx < < о, т. е. в области торможения потока, где dp/dx > 0. Сопоставительные расчеты и эксперимент показывают, что условие (8-108) дает завышенные значения координаты точки отрыва, т. е. затянутое положение этой точки на обтекаемой поверхности. Это обстоятельство делает малообоснованным применение метода Польгаузена на диффузорных участках пограничного слоя. Более точное, но несколько заниженное значение координаты точки отрыва дает метод Кочина—Лойцянского. Используя табл. 6 и вспоминая смысл функции (/), легко установить, что условию (8-107) отвечает значение формпараметра [c.387]

Применимость изложенного метода расчета определяется сделанными допущениями. Основным из них является условие С = 1 или допущение применимости зависимости (9-25), полученной для пластины, когда / = 0, т. е. когда отсутствует перепад давления. В действительности параметр не остается постоянным, так как в точке отрыва он должен принимать значение, равное нулю (см. 16 гл. 8). Изложенный метод расчета применим поэтому лищь на некотором предотрывном участке пограничного слоя. Анализ опытных данных показывает, что этот участок может включать всю конфузорную часть (/ > 0) и начало диффузорной части, где отрицательные значения формпараметра / м алы. [c.414]

Затем определяются параметры ламинарного пограничного слоя его толщина б, условная толщина вытеснения б, формпараметр Л, число Re = Уйб / в зависимости от координаты X. По полученным значениям можно построить расчетный график функции Л = Л(Re). Совместив его с теоретической кривой Л = Л(Reкp), находят точку пересечения, которая и определит соответствующее критическое число Reкp (точка /С на рис. 1.10.6). Следует иметь в виду, что такое построение удобнее начинать сразу для участка профиля, где давление возрастает, а скорости уменьшаются (значения Л отрицательные) и где вероятнее всего расположена точка потери устойчивости. [c.95]

Не касаясь деталей этой теории, укажем, что с ее помощью получена кривая зависимости Ig Re от показанная на рис. XIII. 1. Найдя зависимость формпараметра f от х для ламинарного пограничного слоя, как это показано в предыдущем параграфе, можно по известным б и U найти соответствующие числа Re и затем для данного крылового профиля построить зависимость Ig Re от /. Пересечение кривой для данного профиля (показано штрихами) с основной кривой дает координату точки нарушения устойчивости. Если кривая Re (/) не пересекается с основной кривой, то на всем профиле ламинарный слой устойчив и перехода не будет. [c.325]

Чтобы можно было воспользоваться экспериментальными данными, полученными для турбулентного пограничного слоя на пластине, необходимо ограничиться областью изменения форм-параметра, мало отличающейся от нуля. Далее будет показано, что положительное значение формпараметра / может быть сколько угодно большим, а отрицательное значение / должно быть близким к нулю. Таким образом, решение пригодно для любых кон-фузорных потоков и потоков со слабой диффузорностью. [c.336]

Величина Л является формпараметром пограничного слоя. При Л=0 профиль скорости соответствует du dx = 0 (обтекание пластины, клина или криволинейной стенки в сечениях, где скорость имеет максимум или минимум). При отрыве пограничного слоя [(ди1ду)го—0] а 0 и Л= —12. Значения Л>12 дают в пограничном слое ы/и1>1, что в установившемся изотермическом пограничном слое невозможно. Для распределения скорости в передней критической точке Л=7,052. Следовательно, диапазон изменения формпараметра Л лежит в пределах —12 Лй 12. При распределении скорости [c.74]

Порядок расчета пограничного слоя по изложенному методу следующий. При заданных Н1(х) и и (х) из (3-14) определяется распределение к(х) это позволяет установить из (3-9) распределение потери толщины импульса д(х), а затем и положение точки отрыва. Распределение формпараметра А(х) определяется из (3-9) и табл. 3-2, а толщины вытеснения и касательного напря- [c.77]

Вначале Р. Тимман рассмотрел только первые три условия (3-16) и из них выразил коэффициенты а, Ь, с как функции формпараметра Л, положив = 0. Расчет пограничного слоя ведется так же, как и в методе Польгаузена. Определяются зависимости 6/6, б /б, ХюЬфи и у. от л. В результате получаются уравнения (3-12) и (3-13), выражающие зависимость I, Н и Ь от и. Для численного решения (3-14) затабулированы соответствующие функции. Р. Тимман показал, что его уточнение дает удовлетворительные результаты вблизи передней критической точки и при симметричном обтекании цилиндра. При рассмотрении изменения скорости внешнего потока = ,( —х1с), где с — характерный размер обтекаемого тела оказалось, что результаты хуже в об- [c.79]

Поскольку условие 1=0 определяет значение формпараметра X в точке отрыва пограничного слоя, по (4-31) требуется, чтобы х, а также форма профиля не зависели от отсасывания в точке отрыва. На самом деле отсасывание оказывает значительное влияние на отрыв. Поэтому лучшее приближенное решение можно получить, используя двухпараметрическое се.мейство профилей, в котором о и IX являются параметрами. [c.115]

В потоках с с1р1йх>0 (Я>0) имеются две особенности с поведением функции к. В отличие от формпараметра трения стремящегося к нулю по мере приближения пограничного слоя к точке отрыва, функция к сохраняет конечное значение, лищь немного уменьшаясь с приближением к месту отрыва. В широком диапазоне положительных значений Я величина к остается практически постоянной (/г = 0,220-е0,225). [c.167]

В частности, можно отметить, что расчет пограничного слоя несжимаемой жидкости по методу К. Польгаузена обычно дает завышенные данные по трению и слишком позднее наступление отрыва отрывные значения формпараметра Х=—0,157. Расчет, основанный на автомодельных решениях, напротив, занижает трение и предсказывает слишком позднее наступление отрыва (например, в [Л. 357] отрывное значение Х = —0,068). Метод Р. Е. Люкстона и А. Д. Янга дает отрывное значение Я——0,090 (для условий несжимаемой жидкости). Это же значение в точке отрыва получено в [Л. 151] как оптимальное. Методы расчета пограничного слоя, рассмотренные в 6-2 и 6-3, по существу представляют собой попытку обобщения меюда Б. Твейтса [Л. 345] или, точнее, метода А. Вальца [Л. 357] на пограничный слой сжимаемой жидкости. Дальнейшее развитие такое обобщение получило в [Л. 152]. Независимая переменная у в (1-45) и (1-50) заменена на У [c.175]

П(1—ш/), характеризующей градиент давления, при различных значениях ш/. Кривые построены по уравнению (7-6). На том же рисунке нанесены экспериментальные данные Ф. Клаузера (заштрихованная область). Из табл. 7-1 и рис. 7-3 видно, что с переходом от пограничного слоя на пластине к пограничным слоям с йр1с1х>0 формпараметр дефекта скорости I с ростом (0/Тш) р/с(х увеличивается быстрее, чем уменьшается со, в результате произведение ш/ увеличивается с ростом (0/тм) 7/)/с(- С- Но этой причине уравнение (7-6) даст [c.184]

При произвольном распределении давления в направлении течения распределения скорости в сечениях пограничного слоя складываются под влиянием местного числа Рейнольдса, градиента давления и состояния обтекаемой поверхности. Поэтому дополнительное уравнение можно представить в виде зависимостп безразмерных величин (2 — формпараметр) [c.274]

На основании однопараметрнческого распределения скорости в пограничном слое можно выразить локальный коэффициент трения в виде завнсчмости от числа Рейнольдса Ре , формпараметра Я и отношения размера шероховатости /г к толщине потери им иульса 9 [c.286]

Сравнение теоретического распределения х(у) [уравнение (10-36)] с экспериментальным (данные [Л. 301]) в трех сечениях пограничного слоя перед началом течения с с1р1йх>() (х = 5,35 м), перед отрывом пограничного слоя (х = 7,62 м) в промежуточном сечении (х = 6,86 м) показано на рнс. 10-10. Экспериментальные значения х на этих графиках получены по измерениям u v термоанемометром в аэродинамической трубе. При определении профилей х(у) по (10-36) использованы измеренные значения толщины пограничного слоя и касательного напряжения на стенке. В сечении при х=5,35 м величина Хго принималась равной ее значению на пластине при соответствующих условиях обтекания, а в точке отрыва пограничного слоя тю = 0. Хорошее совпадение расчетных и опытных данных имеет место только в третьем сечении распределение касательного напряжения существенно зависит от формпараметра Н. [c.293]

Уравнение (10-88) справедливо и в случае ламинарного пограничного слоя при т=1 Л = 0,470. Уравнение для формпараметра Н х) можно получить, если вычесть (1-83) при р=сопз1 из (10-85) и произвести необходимые преобразования [c.311]

Опыт показывает, что изменение плотности газа во внешней части пограничного слоя в сверхзвуковом потоке мало влияет на механизм вовлечения газа в пограничный слой Ж. Грин [Л. 189] предположил, что изменение плотности не нарушает соотношения М. Р. Хэда между количеством вовлекаемого газа и пространственным распределением скорости во внешней части слоя. Он принял, что это распределение скорости можно характеризовать формпараметром [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...