Внутренний относительный к. п. д. аппарата

Отношение этих величин, характеризующее степень обратимости процесса в аппарате, сжимающем рабочее тело, будем называть внутренним относительным к. п. д. этого аппарата [c.304]

Величины внутренних относительных к. п. д. машин и аппаратов определяются экспериментальным путем. [c.304]

В конце процесса сгорания продукты сгорания через выхлопной клапан направляются в турбину, давление газов перед турбиной при этом постепенно падает, следовательно, падает и скорость истечения газов из направляющего аппарата, турбина работает с переменной скоростью газа на окружности колеса. Последнее обстоятельство вызывает снижение внутреннего относительного к.п.д. турбины. В связи со сложностью работы клапанного распределения, в настоящее время больше распространены камеры сгорания постоянного давления. [c.329]

Эти величины называются соответственно внутренним относительным к. п. д. цилиндра и внутренним относительным к. п. д. лопаточного аппарата. В многоступенчатых турбинах т]ог определяется раздельно для каждого цилиндра детальным [c.18]

В условиях значительных отклонений параметров цикла, носящих к тому же длительный характер, вопросы надежности работы приобретают определяющее значение. Подобные изменения режима могут вызвать перегрузку отдельных ступеней и изменение их температурных условий. Перераспределение тепловых перепадов по ступеням турбины вызывает изменение реактивности ступеней, что отражается на условиях работы упорного подшипника и лопаточного аппарата турбины. Работа ступеней в нерасчетных режимах приводит к ухудшению внутреннего относительного к. п. д. турбины. К еще большему понижению экономичности приводит изменение термического коэффициента полезного действия при понижении начальных или повышении конечных параметров цикла. В подобных случаях необходимо наряду [c.67]

В ряде случаев, особенно для аппаратов с относительно небольшим тепловыделением, регулирование интенсивности теплообмена между внутренними частями аппарата и окружаюш,ей средой может осуществляться более простыми средствами. Простейшим примером изменения теплопередачи путем регулирования теплопроводности является способ, при котором в двухслойной оболочке, заполненной пористой изоляцией, создается переменное давление газа либо изменяется величина зазора. [c.496]

При аэродинамической компоновке летательных аппаратов необходимо знать форму и размеры спутной струи в набегающем (сносящем) потоке. Исследования показывают, что в осесимметричной спутной струе (бу = 0°) с увеличением ее скорости происходит некоторое увеличение длины струйного конуса и сокращение размеров потенциального ядра потока (рис. 5.3.12,а), однако круглая форма сечения струи не изменяется вниз по течению. Поперечное сечение наклонной струи деформируется в подковообразную форму (рис. 5.3.12,6). В результате перепада давления между наружной и внутренней поверхностями струи на ее боковой поверхности зарождаются два противоположно направленных вихря, интенсивность которых увеличивается вниз по течению. Распределение скорости, как правило, несимметрично относительно оси струи, фиксируемой по максималь- [c.378]

На рис. 60 представлена схема установившегося движения воздуха относительно летательного аппарата с воздушно-реактивным двигателем. На этом рисунке заштрихованы условно изображенные элементы конструкции двигателя и летательного аппарата, пунктиром проведены линии тока частиц воздуха, принимающих непосредственное участие в энергетическом взаимодействии с элементами двигателя, сплошными линиями — линии тока частиц воздуха, которые непосредственно не получают внешнюю (тепловую или механическую) энергию от топлива или подвижных элементов конструкции двигателя или движителя (например, винта). Совокупность первых линий тока, простирающаяся от —оо до -(-оэ, условно назовем внутренним потоком, а совокупность вторых — внешним потоком. [c.132]

Р а с п о л о ж е н и е р е ж у щ е г о аппарата относительно колёс должно обеспечивать полное использование ширины захвата при возможно близком расположении внутреннего башмака режущего аппарата к колесу косилки. [c.174]

В парогенераторе использованы тонкостенные трубы (так как они находятся под внутренним давлением), корпус имеет также относительно тонкие стенки из-за низкого давления натрия. Надежность эксплуатации аппарата определяется возможностью заглушить поврежденную трубу через расположенные наверху и доступные для ремонта трубные доски, а безопасность обеспечивается применением аварийной мембраны в центральной трубе. [c.115]

Обратимся к рис. 5.3, на котором изображен элемент центростремительной ступени турбины. Внутренний диаметр соплового аппарата определяется диаметром колеса dpi с учетом радиального зазора А. Последний рекомендуется делать по возможности малым, так как значительная его величина ведет к понижению КПД и необходимости учитывать изменение параметров потока в зазоре. Обычно выбирают относительную величину зазора 2А/с(р1 в интервале 0,01. .. 0,015. Тогда внутренний диаметр направляющего аппарата [c.93]

Относительные скорости Wi и в рабочем колесе увеличиваются, что увеличивает интенсивность износа внутренних поверхностей колеса. При форсированных значениях расхода к. п. д. турбины снижается и появляются отрывные явления на лицевой (вогнутой) стороне лопастей, а также при входе на лопатки направляющего аппарата. [c.87]

Демпфирование. В случае очень непродолжительных космических операций обычно не пытаются демпфировать прецессионные колебания космических аппаратов, стабилизируемых вращением. На самом деле во многих случаях космический аппарат вращается относительно оси, совпадающей с осью минимального момента инерции. Однако при продолжительных космических операциях, как правило, используется какой-либо метод рассеивания внутренней энергии, чтобы космический аппарат равномерно вращался вокруг оси максимального момента инерции. При наличии прецессии, т. е. в случае, когда ось вращения космического аппарата не совпадает с осью максимального момента инерции, [c.222]

Установки и станки содержат электросварочное, механическое и вспомогательное оборудование [16, 26]. Установки и станки для сварки и наплавки классифицируют в зависимости от вида дугового процесса, как и сварочные автоматы, по следующим признакам по способу защиты металла в зоне сварки по виду электрода по числу дуг с раздельным или общим питанием по наличию внешнего воздействия на формирование шва. Кроме того, станки и установки различают по степени специализации — универсальные, специализированные и специальные по типу свариваемых (наплавляемых) изделий по виду свариваемых соединений — для сварки стыковых, угловых, нахлесточных или тавровых соединений по форме линии соединения — для сварки прямолинейных швов и наплавки плоскостей, сварки круговых швов и наплавки поверхностей тел вращения, сварки швов сложной формы и наплавки сложных кромок и поверхностей по расположению сварочного аппарата (головки, мундштука, горелки) относительно замкнутых поверхностей изделия — для сварки внутренних и наружных швов. Принято также различать установки и станки по габаритным размерам и массе свариваемых (наплавляемых) изделий [1] малые (легкие) — для изделий диаметром до 250 мм, длиной до 630 мм и массой до 63 кг средние — для изделий диаметром 250... 1600 мм, длиной [c.84]

Исторически понимание влияния рассеяния энергии на устойчивость углового положения тела было в значительной мере облегчено эвристическими соображениями, ставшими известными под названием энергетического метода исследования. Вкратце процесс познания развивался следующим образом первоначально предполагали, что аппарат (будь-то просто вращающееся твердое тело, или система с двойным вращением, или система с многократным вращением )) состоит из минимально необходимого числа жестких звеньев, не способных рассеивать энергию цель исследования такой системы заключалась в нахождении углового движения аппарата при отсутствии моментов внешних сил. Далее признали наличие частей аппарата, рассеивающих энергию рассчитывали относительные движения, приводившие к рассеянию энергии, причем движение носителя задавалось заранее, исходя из предположения об отсутствии внутренних перемещений. Наконец, скорость рассеяния, полученную указанным образом, принимали в качестве меры убывания кинетической энергии аппарата, рассматриваемого согласно исходной модели. Конечно, такая методика последовательных приближений формально не обоснована. Заключения, полученные на ее основе, должны быть подтверждены при помощи более достоверных методов. Однако изложенный прием неоценим при предварительных оценках. [c.102]

Рис. 2.46. В корпусе компрессора 1 закреплены лопатки 2 спрямляющего аппарата, имеющие на внутреннем конце цилиндрические цапфы, которые входят в кольцо спрямляющего аппарата 3. Кольцо имеет вертикальный разъем по оси цапф, что обеспечивает возможность сборки узла. При нагреве корпус компрессора и кольцо увеличиваются по диаметру, а лопатки удлиняются. Относительное перемещение всех трех деталей не нарушает центрирования кольца и концентричности зазора в лабиринтном уплотнении 4.

Воздух движется во внутренних каналах диаметром — 8 мм. Отдельные элементы укладываются один на другой, образуя каналы, в которых движется газ. Со стороны входа воздуха предусмотрены направляющие перегородки (обеспечение равномерного распределения по сечению) и термические компенсаторы. Газ движется без изменения направления, если не считать поперечного обтекания коллекторных круглых труб, по которым подводится и отводится воздух. Последний же при входе и выходе делает плавные повороты на 90°. При испытании модели аппарата при часовом расходе теплоносителей по 2050 кг час степень регенерации оказалась 56%, при суммарной относительной потере напора 1,67%. [c.140]

Перемещением затвора внутри корпуса относительно его седел изменяется площадь прохода для газа, в результате чего изменяется гидравлическое сопротивление. Седлом называют часть внутренней поверхности корпуса или специальную деталь, с которой сопрягается затвор при закрытом проходе. Устройство в зависимости от назначения называется запорным, если оно предназначено для герметичного разобщения одной части трубопровода или аппарата от второй, и дроссельным, если его основное назначение заключается в точном регулировании площади прохода — гидравлического сопротивления. В запорных устройствах поверхности затвора и седла, соприкасающиеся во время отключения частей трубопровода, называются уплотнительными в дроссельных устройствах поверхности затвора и седла, образующие регулирующий проход для среды, называются дроссельными. [c.60]

Реактивная турбина. На рис. 22-4 представлена схема реактивной ступени турбины. Сопловой аппарат турбины представляет собой суживающиеся каналы 2, образованные каждой парой неподвижных лопаток 1. В сопловом аппарате происходит частичное расширение пара от начального давления ро До какого-то промежуточного давления Рх 1ро>Рх). При этом в суживающихся соплах только часть внутренней энергии преобразуется в кинетическую. Профиль лопаток рабочего колеса реактивной ступени отличается от профиля лопаток активной ступени. Лопатки 3 реактивной ступени менее изогнуты и образуют суживающиеся каналы 4. Вследствие этого пар, вступая в них с абсолютной скоростью Сх и относительной т0х, продолжает расширяться. [c.239]

Лабораторные и стендовые испытания тормоз ных устройств отличаются по степени точности воспроизведения эксплуатационных режимов торможения. Лабораторные испытания проводят на модельных образцах (согласно РТМ 6—60 — торцовая схема, образец с наружным диаметром 28 мм, внутренним — 20 мм и высотой — 15 мм) пар трения на специальных лабораторных машинах треиия 140, 58]. При лабораторных испытаниях реальные процессы торможен ия моделируют с применением аппарата теории подобия и физического моделирования [58, 60) Уравнения подобия обычно решают относительно комплекса геометрических размеров модели и натуры [c.302]

Аппарат ВТ-500/2000 предназначен для нанесения лакокрасочных материалов на внутреннюю поверхность труб, обечаек и других изделий диаметром от 500 до 2000 мм. Окрашивание производится двумя пневматическими распылителями, жестко закрепленными на общей, вращающейся головке аппарата и направленными в диаметрально противоположные стороны (один относительно другого) в плоскости, перпендикулярной оси изделия. [c.85]

Температура среды, окружающей аппарат, 1с = 21,9° С мощность источников тепла в блоке Р — 19,8 вт перегрев воды на входе в систему охлаждения относительно среды вх — 24,8 град расход воды в системе охлаждения Оу = 1,26 мл/сек внутренний диаметр трубок = 6 мм длина трубки = 0,1 м. [c.176]

Реальный адиабатный процесс истечения в сопловом аппарате турбины протекает с возрастанием энтропии, вследствие чего действительное теплопадение Дйд < Ah (рис. 1.67), а следовательно, термический к. п. д. цикла при необратимом процессе в турбине rijj = AhJ hi — Л 2) будет меньше, чем при обратимом т] = A/i/( i - h 2). Отношение г р к Tip называют внутренним относительным к. п. д. цикла и обозначают его так [c.94]

Таким образом, применение промежуточного перегрева острым или отборным паром для снижения влажности пара в проточной части турбины менее эффективно с точки зрения экономичности термодинамического цикла, чем использование промежуточной сепарации влаги в вынесенных сепараторах или применение влагоудаляющих устройств в ступенях турбины. Применение промежуточного перегрева может быть оправдано только необходимостью обеспечения допустимого по условиям длительной надежности работы лопаточного аппарата значения конечной влажности пара в последних ступенях турбины или существенным повышением внутреннего относительного к.п.д. турбоустановки из-за снижения влажности пара в ступенях. Учет последнего обстоятельства достаточно сложен, так как пока нет надежных методов определения действительной влажности пара в ступени, методов расчета количества удаленной влагоулавливающими устройствами влаги, а также величины потерь от влажности. [c.85]

Рис. 4.7. Зввисимость внутренних относительных КПД от приведенного расхода свежего пара для турбины К-1200-240-3 1 — КПД ЦВД по параметрам перед стопорными клапанами при их номинальных значениях 2 - КПД ЦВД по параметрам перед стопорным клапаном при скользящем давлении 3 — КПД ЦВД по параметрам перед сопловым аппаратом 4 - КПД ЦСД по параметрам перед отсечными клапанами

При дроссельном парораспределении весь пар, поступающий в турбину, проходит через дроссельный клапан и подводится ко всему сопловому аппарату первой ступени турбины. Поэтому давление пара перед первой ступенью турбины изменяется в зависимости от нагрузки, так же как и в остальных ступенях, по уравнению (5-33) или для конденсационных турбин по уравнению (5-34). Изменение расхода пара на турбину осуществляется изменением открытия (подъема) дроссельного клапана, вследствие чего изменяется степень дросселирования пара пар поступает к соплам первой ступени без дросселирования лишь при максимальном расходе. В s-диаграмме состояние пара после дросселирования (см. 1-18) изображается точками на линии = onst (фиг. 5-47). При этом располагаемое адиабатическое теплопадение на всю турбину становится меньше, и даже при сохранении внутренних относительных к. п. д. всех ступеней турбины неизменными, общий к. п. д. всей турбины, отнесенный к первоначальному (расчетному) располагаемому теплопадению (AiBi на фиг. 5-47), уменьшается. Поэтому дроссельное регулирование при значительных колебаниях нагрузки неэкономично. [c.338]

Оригинальная схема конденсационной системы подготовки сжатого воздуха промышленных пневмосистем производительностью 1 — 10 кг/с и более предложена в МГТУ им. Н.Э. Баумана (рис. 5.25). Сжатый воздух поступает во входной коллектор трех-поточного теплообменного аппарата и, проходя по кольцевым пространствам, образованным наружным и внутренними трубами, поступает в дополнительный коллектор. При этом он охлаждается атмосферным воздухом, обдувающим наружные трубы и осушенным сжатым воздухом, который обратным потоком течет по внутренним трубам. Понижение температуры сжатого воздуха приводит к конденсации влаги, которая сепарируется во влагоот-делителе. Подогрев осушенного обратного потока снижает его относительную влажность и тем самым повышается эксплуатационная надежность системы за счет снижения опасности выпадения влаги. [c.260]

Для окончательной оценки качества сварного соединения аппарата необходимо знать допустимость внутренних дефектов, которую устанавливают на основе испытаний. Результаты многочисленных исследований показывают, что для пластичных материалов при статической нагрузке (рис. 3.7, кривые 1, 2, 4) влияние величины непровара на уменьшение их прочности прямо пропорционально относительной глубине непровара или его площади. Для малопластичных и высо- [c.141]

Весьма важным узлом в колоннах является узел ввода жидкости или газожидкостной смеси. При подаче жидкости на верхнюю тарелку конструкция ввода должна обеспечивать гашение энергии струи жидкости, что способствует более равномерному распределению жидкости на тарелке и уменьшает ее унос газовым потоком. Предлагается узел ввода жидкости или газожидкостной смеси (рис. 10.24) [35], выполненный в виде патрубка / с выходными отверстиями 2 и заглушкой 3, на котором эксцентрично относительно его оси установлен [щлиндрический колпак 4, образующий своей внутренней поверхностью и внешней поверхностью патрубка каналы 5 для прохождения исходного потока и имеющий ВЕПходные отверстия 6. Для фиксации цилиндрический колпак 4 снабжен направляющими косынками 7, а со стороны входа ограничен корпусом аппарата или фланцем 8. [c.315]

Сжимаемый газ с начальной скоростью Со входит в межлопаточный канал а. При передвижении в колесе между сечениями и / по каналу между лопатками б рабочее тело вследствие гидравлических потерь расширяется до давления р. При этом изоэнтропное (se= onst) теплопа-дение будет равно Ut—io кдж/кг. Если задаться относительным адиабатным внутренним к. п. д. ЛаГв можно получить действительную энтальпию в сечении 1, равную tj (точка /). Далее рабочее тело сжимается под действием центробежных сил и приобретает большую скорость в каналах между лопатками рабочего колеса, являющегося для данной ступени единственным аппаратом, в котором сжимаемому телу сообщается энергия от постороннего источника. Во всех остальных частях ступени, через которые проходит далее рабочее тело, происходит только превращение кинетической энергии в потенциальную, [c.401]

При расчете тепловых и гидродинамических процессов в аппаратах, где используется принцип закрзщенного движения, необходимо иметь сведения об основных характеристиках внутреннего закрученного потока, таких как — шаг закрутки, длина и относительная кривизна винтовой линии, предельное число витков винтовой линии и т. д. Имеющиеся в литературе результаты [67] относятся к внутренним потокам с постоянным по длине шагом закрутки (шнеки, скручешшю ленты) и не могут быть использованы для расчета каналов, в которых вследствие действия сил вязкости интенсивность закрутки потока уменьшается. [c.183]

Особенности рабочего процесса. Переходя теперь к рассмотрению физических явлений непосредственно в центростремительной ступени турбины, выясним природу возникновения сил, рассмотренных выше. Без специального анализа ясно, что силы, совершающие работу по увеличению начальной кинетической энергии потока до величины j/2 (на единицу массы), а также сила Рдв, обеспечивающая движение газа в рабочем колесе, есть сила давления, посредством которых внутренняя энергия рабочего тела преобразуется в механическую работу его расширения. При этом процесс увеличения абсолютной скорости в соиловом аппарате вполне аналогичен осевой ступени. В рабочем же колесе центростремительной ступени при одинаковых относительных скоростях потока совершается удельная работа, на величину и — и ) 2 большая, чем в осевой ступени. Этот результат может быть также получен из рассмотрения уравнения энергии [c.13]

Турбокомпрессорная группа типа Туко размещается в одном блоке (рис. 3-46). Турбина осевая, пятиступенчатая. Внутренний корпус турбины 6 отлит из жаропрочной стали, служит лишь для направления рабочей среды и имеет во всей своей тонкой части до первого соплового аппарата сверления, так что давление по обе его стороны уравновешено. Наружный корпус отделен от внутреннего термоизоляцией 4 и воспринимает только давление. Так как он во время работы остается относительно холодным, его изготовляют из обычной углеродистой стали. [c.95]

Для уменьшения габаритов мокрых золоуловителей, состоящих из центробежных скрубберов, лучшей их компоновки у котла и меньшей зависимости коэффициента улавливания золы от диаметра аппарата ВТИ был разработан мокропрутковый золоуловитель МП-ВТИ. Он отличался от ЦС-ВТИ в основном значительно меньшей высотой и наличием в подводящем патрубке орошаемой многорядной прутковой решетки. Подвод очищаемых газов в нижнюю цилиндрическую часть корпуса в первых конструкциях выполнялся тангенциально, а в последующих, начиная с 1959 г.,—в виде улитки. Внутренняя поверхность корпуса и подводящего патрубка футерована керамической плиткой, как и в скрубберах ЦС-ВТИ. Коэффициент улавливания золы в этих золоуловителях при гидравлическом сопротивлении 65—90 кГ/м и удельном расходе воды —0,2 л/м составлял 84—92%. В связи с относительной простотой и малыми капитальными затратами такие золоуловители получили широкое распространение на ГРЭС. В настоящее время они изготовляются с внутренними диаметрами 2,3 2,5 2,75 3,0 3,3 4,0 4,5 и 5,5 м. [c.136]

Основные геометрические размеры ступени компрессора (максимальный диаметр рабочего колеса > и высота лопатки /к, рис. 5.18, а) определяются потребным на расчетном режиме расходом воздуха, его плотностью, осевой скоростью на входе и конструктивными соображениями. Внутренний диаметр рабочего колеса называют диаметром втулки и обозначают >вт- Отношение диаметра втулки на входе в колесо к периферийному диаметру й = ОвтЮк) называют относительным диаметром втулки ступени. Аналогичные обозначения могут быть введены и для спрямляющих аппаратов. [c.249]

По возможности должны быть приняты меры к тому, чтобы получить гомогенную структуру, являющуюся более устойчивой, исключить внутренние напряжения, способствующие разблагораживанию потенциала и коррозионному растрескиванию, не допустить наличия макроскопических трещин, в которых начинается щелевая коррозия, и микротрещин, которые становятся концентраторами напряжений, способствующими коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание химической аппаратуры возникает часто и по причине неправильной сборки отдельных элементов. Так, например, автор наблюдал случай, когда дорогой аппарат вышел относительно быстро из строя в результате, казалось бы, такой невинной причины, как неправильное сболчивание двух элементов. В результате неравномерного затягивания болтов создались большие напряжения в одной части аппарата, примыкающей к фланцу, и аппарат под влиянием коррозионной среды растрескался. Чтобы избежать подобных случаев, рекоькндуется усилие затяжки распределить равномерно между всеми болтами, для чего сболчивание производить с помощью моментного ключа, ограничивающего усилие. [c.433]

Значительно подробнее разработаны численные методы решения задач приспособляемости с помощью, аппарата математического программирования (главным образом, линейного). Для их использования необходимо получение соответствующих дискретных математических моделей, что дбстигается заменой дифференциальных уравнений системой алгебраических уравнений и наложением ограничений на переменные в конечном числе узловых точек. Такой подход реализуется проще всего при расчете стержневых систем (фермы, рамы), при условии что ограничения на величины внутренних усилий имеют вид линейных неравенств, а выражения для определения пластической диссипации соответственно линейны относительно неизвестных скоростей (приращений) деформации. При выполнении расчетов используются различные варианты прямого и двойственного симплекс-методов [70, 71, 74, 95, 152 и др.], методы определения чебышевской точки системы линейных неравенств [37] и другие вычислительные схемы и алгоритмы. [c.38]

Отложения, образующиеся в проточной части турбин, как правило, не вызывают аварийных остановов этих агрегатов, но оказывают существенное влияние на экономичность их работы. При накапливании отложений происходит снижение относительного внутреннего КПД турбины, возникает шероховатость поверхности лопаточного аппарата, уменьшаются про.ходные сечения для пара и в результате падает мощность турбины, сокращается подача энергии потребителям. Уже при небольших количествах отложений в турбинах ощутимо уменьшаются их КПД. Так, снижение КПД на 1—2 % наблюдалось у конденсационных турбин мощностью 100 МВт при накапливании всего 1 кг отложений в их проточной. части. У турбин мощностью 300 МВт при накап.тавании 1 кг отложений КПД снижался примерно на 0,5—1,0 %. [c.21]

При использовании пескоструйных аппаратов для очистки внутренней поверхности необходимо, чтобы сжатый воздух имел давление не менее 0,5 Мн/л (5 кГ/см ) и был очищен от масла и влаги. Очищающая способность песчаной струи зависит от расстояния и расположения обрабатываемой поверхности относительно сопла. По мере удаления песчаной струи от сопла увеличивается боковое рассеяние и снижается скорость частиц из-за сопротивления воздуха. Наиболее эффективная работа сопла обеспечивается при расстоянии от сопла до обрабатываег-юй поверхности 150—200 мм и наклоне оси сопла к ней — -- рад [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...