Конечная влажность пара

Исследование работы паротурбинной установки показывает, что повышение начального давления и уменьшение конечного давления ведет к увеличению к. п. д. цикла. Однако одно повышение начального давления увеличивает конечную влажность пара. [c.303]

Помимо увеличения термического к. п. д. перегрев пара приводит к уменьшению конечной влажности пара, что вполне ясно из рис. 18.17. Поэтому при больших начальных давлениях перегрев пара является совершенно необходимым. [c.579]

Термический к. п. д. паросиловой установки увеличивается при повышении начальных параметров пара (температуры и давления р ) и понижении конечного давления р , при котором конденсируется отработавший пар. Однако и повышение начального давления, и понижение давления конденсации приводят к увеличению конечной влажности пара. [c.580]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500— 550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. [c.580]

Повышение начальной температуры пара приводит к возрастанию средней температуры подвода теплоты при неизменной температуре отвода теплоты и соответственно к увеличению термического КПД цикла. Помимо увеличения термического КПД перегрев пара приводит также к уменьшению конечной влажности пара. [c.544]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Главной проблемой при техническом осуществлении цикла Карно является создание двигателя, в котором обеспечивался бы процесс /—2. Высокая конечная влажность пара при адиабатном расширении создает крайне неблагоприятные гидродинамические условия работы такого двигателя. Кроме того, компрессор, сжимающий насыщенный пар до его полного превращения в воду (процесс 3—4), имел бы большие габариты из-за больших объемов пара, работа, затрачиваемая на сжатие, была бы слишком велика, а гидродинамические условия работы компрессора были бы крайне тяжелы. [c.205]

Термический КПД цикла Ренкина зависит от энтальпии пара до и после турбины и энтальпии воды, входящей в парогенератор. Следовательно, на величину влияют три параметра давление пара рь его температура tl и давление пара р2 в конце адиабатного расширения. Анализ влияния каждого из параметров показывает, что увеличение начального давления пара р перед турбиной при неизменности /1 и рг, хотя и приводит к возрастанию т)г, однако вызывает увеличение конечной влажности пара, что неблагоприятно сказывается на работе последних ступеней турбины. Термический КПД растет более интенсивно, если повышать также и начальную температуру пара 1, В этом случае умень- [c.209]

В учебных лабораториях невозможно провести натурное исследование циклов паротурбинных установок — циклов тепловых (ТЭС) и атомных (АЭС) электростанций. Физическое моделирование работы ТЭС и АЭС в учебной лаборатории также невозможно, так как не удается создать маленькую турбину для лабораторий, у которой внутренний относительный КПД был бы таким же как у реальных турбин. Поэтому единственным реальным методом исследования циклов ТЭС и АЭС является метод математического моделирования. Кроме того, необходимо помнить, что при математическом моделировании резко расширяется число регулируемых параметров и диапазон их изменений. Например, в натурном эксперименте невозможно исследовать влияние типа турбины или размеров котельного агрегата на параметры установки, математическая модель позволяет это сделать в натурном эксперименте нельзя создавать аварийные ситуации (слишком высокая температура пара перед турбиной или очень большая конечная влажность пара), математическая же модель позволяет просчитать любой (даже не реальный) режим работы.. [c.241]

Однако и повышение начального давления и понижение давления конденсации приводят к увеличению конечной влажности пара. [c.440]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500—550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. Промежуточный перегрев пара иногда называют также вторичным. [c.440]

В установках с обычно применяемыми начальными параметрами пара правильный выбор точки начала вторичного перегрева обеспечивает одновременно уменьшение конечной влажности пара и увеличение термического к. п. д. цикла (на 2—37о). Введение еще одного дополнительного перегрева пара приводит к дальнейшему повышению термического к. п. д. [c.441]

В реальных паросиловых установках этот эффект от повышения начальных параметров оказывается ослабленным. Так, в турбинах с конденсационной частью повышение начального давления увеличивает конечную влажность пара, что не только сильно снижает т, , но и приводит к недопустимой эрозии лопаток (т. е. к механическому износу от ударов каплями воды). Это обстоятельство делает невозможным увеличение давления свежего пара без одновременного повышения его температуры. Экономия от повышения начальной температуры особенно ощутительна, если учесть изменение конечной влажности пара, так как при этом увеличивается не только т] , но и т]/. В общей сложности эффект от повышения перегрева пара получается весьма благоприятным, и практический предел повышению начальной температуры ставят только свойства материалов, применяемых в котло- [c.164]

Цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом пара. Применяется в установках с высоким давлением для предотвращения большой конечной влажности пара, вредно дей- [c.93]

Повышение начального давления пара при заданной температуре и неизменном конечном давлении вызывает увеличение конечной влажности пара, что приводит к разрушению (эрозии) лопаток турбины конечная влажность пара свыше 13—14% в турбинах не допускается. [c.143]

В настоящее время строятся станции с начальными параметрами пара до 300 ата и до 600° С ведутся работы по освоению температур до 650 С. Помимо увеличения термического к. п. д. перегрев пара приводит к уменьшению конечной влажности пара. Поэтому при больших начальных давлениях перегрев пара является совершенно необходимым. [c.143]

Цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом пара применяется в установках с высоким давлением для предотвращения большой конечной влажности пара, вредно действующей на лопатки последних ступеней турбины (фнг. 58—61). Промежуточный (повторный) перегрев осуществляется топочными газами или острым паром. [c.143]

Впрочем, практический оптимум лежит при несколько более низком давлении промежуточного перегрева, что имеет следующие основания. Кроме термодинамических преимуществ промежуточный перегрев уменьшает влажность пара в конце процесса расширения, в чем можно убедиться, построив процесс расширения в энтропийной диаграмме. Благодаря этому к. п. д. последних ступеней паровых турбоагрегатов повышается, так как уменьшаются потери торможения потока, обусловленные наличием в паровой среде капель влаги. При снижении давления промежуточного перегрева уменьшается конечная влажность пара, отчего действительный оптимум давления промежуточного перегрева несколько сдвигается вниз по сравнению с теоретическим оптимумом. [c.109]

Проектируя промежуточный газовый перегрев, нельзя не учитывать и трудностей его осуществления — транспортировки расширенного пара от турбоагрегата к котлу, где устанавливается промежуточный перегреватель, и обратной доставки пара к турбоагрегату. Все это сопряжено с большими потерями давления потока рабочего агента, затратой средств на паропроводы, усложнением котельных поверхностей нагрева. Повышая начальные параметры процесса расширения пара, нельзя в настоящее время обойтись без одного, а в некоторых случаях и двух промежуточных перегревов, чтобы получить приемлемую конечную влажность пара в конце расширения. Наличие промежуточного перегрева диктуется не термодинамическими выгодами перегрева как такового, а именно указанными здесь обстоятельствами. Главным образом те же обстоятельства надо иметь в виду и при назначении наивыгоднейшего давления перегрева. [c.110]

Повышение к. п. д. благодаря регенерации при различном начальном давлении и переменной начальной температуре (обеспечивающей конечную влажность пара в турбине 13%) при числе отборов г = 4—5—6 показано на фиг. 46 и в табл 6. [c.75]

Ориентировочные значения -/j , и конечной влажности пара по расчетам ВТИ для турбин типов ВТ-12 и ВТ-25 с начальным давлением пара 60—120 ата приведены в табл. 7. [c.83]

Конечная влажность пара [c.90]

На величину допустимой конечной влажности пара влияют тип турбины и режим ее работы. В этом отношении следует различать два крайних случая 1) крупные чисто конденсационные турбины с равно- [c.91]

Указанные величины допустимой конечной влажности пара в турбине являются ориентировочными. Они изменяются в сторону повышения с прогрессом техники турбостроения. [c.92]

Заданные значения начальной температуры и конечной влажности пара турбины определяют величину наибольшего начального давления пара установки. [c.92]

Фиг. 716. 7.ч-диаграмма цикла с вторичным перегревом при постоянной конечной влажности пара. [c.94]

Промежуточный перегрев можно применить с целью а) максимально возможного повышения тепловой экономичности (путем применения повышенных параметров промежуточного перегрева) б) поддержания допустимой конечной влажности пара в турбине независимо от величины начального давления. [c.95]

Соответственно рассмотрим следующие виды циклов а) с вторичным перегревом при различных давлениях до одинаковой относительно высокой температуры (близкой к начальной Т ), причем конечная влажность равна или ниже допустимой б) с вторичным перегревом при различных давлениях до различных температур, обеспечивающих конечную влажности пара в турбине, равную допустимой. [c.95]

Исследуем тепловую экономичность цикла с вторичным перегревом, обеспечивающим постоянную (допустимую) конечную влажность пара в турбине (фиг. 716). Коэффициент полезного действия добавочного цикла, а следовательно, и к. п. д. цикла с вторичным перегревом повышаются непрерывно с повышением давления-и температуры вторичного перегрева, т. е. с уменьшением теплоперепада до вторичного перегрева (фиг. 72). Если верхний предел температуры после вторичного перегрева задан, например "впм 0 ТО ИЗ этого условия определяется максимальное значение давления вторичного перегрева при котором сохраняется [c.95]

Для обеспечения простоты и надежности на теплоэлектроцентралях с начальным давлением выше 100 ата целесообразно применять для ограничения конечной влажности пара в допустимых пределах схемы с паровым вторичным перегревом, в частности отбираемым паром. Однако, повышение начальной температуры при этом до 525°С и выше позволит отказаться от вторичного перегрева. [c.98]

Пример 4. Термический к. п. д. установки, работающей с начальными параметрами 90 ата, 480° и конечным давлением пара 0,04 ата, согласно табл. 4 равен 42,2%. При внутреннем относительном к. п. д. 0,80 конечная влажность пара равна 12% и находится в допустимых пределах (см. процесс расширения пара на фиг. 14). [c.30]

Увеличение начального давления с pi до pi связано с повышением температуры насыщенного пара, т. е. с повышением средней температуры подвода теплоты, что ясно видно из Ts-диаграммы (рис. 19-7, а). Возрастание средней температуры подвода теплоты и отвода теплоты в конденсаторе при p- onst приводит к увеличению к. п, д. цикла. Следовательно, пе начальное давление является причиной увеличения к. п. д. паросиловой установки, а увеличение средней температуры подвода теплоты. Из гх-диаграммы (рис. 19-7, б) также можно установить, что с. увеличением начального давления пара увеличивается адиабатное теплопадение h, по повышается конечная влажность пара и капли воды разрушают лопатки последних ступеней турбины. Конечная влажность пара свыше 13— 14% не допускается. [c.301]

Для повышения к. п. д. бинарной установки рекомендуют применять регенеративный подогрев нитателыюй воды (процесс 10-11). Так как теплоемкость жидкой ртути очеш мала, то регенеративный подогрев ртути эффекта не дает и поэтому не применяется. Перегрев водяного пара прпмегшют для уменьшения конечной влажности пара при его расширении в турбине. [c.309]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Промежуточный перегрев пара, используемый на современных ТЭС, позволяет снизить конечную влажность пара в турбине и увеличить КПД установки. Схема ПТУ на перегретом паре с промежуточным перегревом (промперегре-вом) представлена на рнс. 10.26,а, цикл, соверщаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.26,6 процесс в турбинах — на рис. 10.26,в. [c.288]

Жалгозийные сепараторы являются наилучшим типом устройств вторичной сепарации. Они работают в довольно широком диапазоне начальной влажности (до 20 %) и обеспечивают конечную влажность пара около 0,2 %. Эти сепараторы относятся к классу инерционных. Пароводная смесь, проходя между волнообразными пластинами, резко поворачивается, в результате чего капельки влаги под действием инерционных сил попадают на стенки и стекают вниз. Для выравнивания скоростей пара по всей площади жалюзийного сепаратора на выходе из него, как правило, устанавливают дополнительное сопротивление в виде листа с отверстиями диаметром 5—6 мм. [c.249]

Паровые турбины. На конструкцию паровой турбины влияют начальные параметры пара (до- и сверхкритические), режим ее работы (базовый, пиковый или полупиковый), конечная влажность пара, особенности технологии изготовления и другие факторы. Турбины делят по внутренним конструктивным признакам на активные и реактивные. Для активных турбин характерно наличие перегоро- [c.189]

Комбинарованные установка. С повышением начальных параметров, в особенности начального давления, термический к. п. д. идеального цикла с противодавлением возрастает в большей степени, чем к. п. д. конденсационной установки. Вместе с тем изменение параметров рабочего процесса меньше влияет на величину -rioi теплофикационных турбин по сравнению с конденсационными той же мощности ввиду больших пропусков пара в ч. в. д. теплофикационных турбин и меньшего влияния конечной влажности пара. По этим причинам повышение начального давления (в отношении тепловой экономичности) в, действительных условиях на комбинированных установках еще более благоприятно, чем на конденсационных установках. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...