Ковкий Деформации —Диаграммы

После каждого прохода часть заготовки отрезали и изготовляли образцы для испытаний на растяжение (е =10 с , 1 = 1050 °С), которыми моделировались все проходы ротационной ковки в соответствии с известным в обработке давлением условием пластичности 12]. Диаграммы нагружения перестраивали в координатах 5 — е для нахождения значения эквивалентной деформации [371] каждого прохода. [c.183]

При еще больших деформациях пластические свойства материала становятся преобладающими, и представляется возможность пренебречь упругими деформациями по сравнению с пластическими. Тогда диаграмма растяжения может быть схематизирована кривой, имеющей вертикальный линейный участок (рис. 4, в). Соответственный вид приобретает и линия разгрузки при напряжениях, меньших предела текучести, деформации, принимаются равными нулю, и среда считается абсолютно жесткой, а при напряжениях, больших предела текучести, изменение деформаций происходит по некоторому закону в зависимости от вида диаграммы испытания. Среда, наделенная указанными свойствами, называется жестко-пластической. Эта схема эффективна для анализа процессов ковки или волочения, т. е. для решения такого рода задач, в которых рассматриваются большие пластические деформации. [c.16]

Диаграммы деформаций ковкого чугуна показаны на фиг. 85, 86 и 87. . [c.73]

Фиг. 86. Диаграмма деформаций ковкого чугуна [3] 1— растяжение 2— сжатие 3— изгиб Г— кручение.-

Руководящими данными для определения условий ковки и горячей штамповки сталей, обеспечивающих получение заданной величины зерна в поковках и штамповках, могут служить приводимые ниже диаграммы рекристаллизации в координатах степень деформации — температура деформации — величина зерна. [c.285]

Из диаграмм также видно, что при каждой температуре имеется интервал критических степеней деформации, ковка и штамповка при которых приводят к интенсивному росту зерна [c.286]

Обработку сталей и сплавов нужно производить в однофазном состоянии, так как при гомогенной структуре отдельные кристаллиты претерпевают более равномерную деформацию. В случае же гетерогенной структуры деформация может быть неравномерной вследствие различных свойств кристаллитов разных фаз, что может приводить к повышению сопротивления деформации, остаточным напряжениям и понижению пластичности обрабатываемого металла. Только отдельные виды гетерогенных структур, например мелкозернистый цементит, равномерно распределённый в феррите, обладают хорошей пластичностью. Поэтому при определении температур обработки ковкой-штамповкой необходимо руководствоваться также и диаграммами состояний (табл. 13). [c.289]

Рис. 5. Диаграмма деформации ковкого чугуна [5]

В работе [5] приведены диаграммы рекристаллизации сталей полуферритного и ферритного типов, иллюстрирующие склонность к укрупнению зерна у сталей ферритного класса по сравнению с аустенитными. Крупно-зернистость сталей, ковка или прокатка которых заканчивалась при высокой температуре, не может быть исправлена последующей термической обработкой. В связи с этим следует особенно тщательно соблюдать установленные для каждой группы сталей температуры окончания деформации. [c.298]

На инструментальных заводах для изготовления инструмента получают распространение методы горячей пластической деформации. Способность стали деформироваться в горячем состоянии (при прокатке сверл, получении заготовок штамповкой, ковке) качественно можно характеризовать механическими свойствами при температуре 1100—600°. Эти свойства еще недостаточно исследованы и в настоящем Марочнике приводятся данные для температуры 1100°. Свойства отожженной стали при нагреве до более низких температур можно определить по диаграммам, расположенным на втором листе. [c.234]

Из диаграммы рекристаллизации титанового сплава ВТЗ-1 (см. рис. 27) следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется н максимумы критических деформаций увеличиваются. Таким образом, вы- [c.61]

Диаграмму рекристаллизации строят в координатах F (или D) — бф — t, где F — средняя или максимальная площадь зерна (D — диаметр зерна) в зависимости от фактической степени деформации бф и температуры t (отжига 01 ш или деформирования д). Диаграммы рекристаллизации нужны для выбора температуры промежуточных отжигов (при холодной штамповке), допустимых температур деформации (при ковке или горячей объемной штамповке), а также режима термической обработки. [c.144]

По зависимости показателей пластичности бв, б, 1)), V, прочности ао,2, Ов. т о,2. ударной вязкости K V и ковкости от температуры строят диаграммы пластичности. По иим находят область температур наиболее высокой пластичности и наиболее низкого сопротивления деформации. С учетом необходимости создания резерва температуры (на ошибку пирометрии, существующий неуправляемый перепад температур по высоте, длине и ширине печи др.) устанавливают до-, пустимый температурный интервал ковки. Это температуры, при которых металл имеет наиболее высокие значения пластичности, ударной вязкости и наиболее низкие значения прочности. По кривым прочности устанавливаю [c.218]

Средние значения критических степеней деформации легированных инструментальных сталей, при которых рекристаллизация происходит с образованием зерна Go—G , соответствуют при температуре 850 °С 5—15%, а при 1250 °С 5—25 %. При повышении температуры деформации в процессе ковки рекристаллизация завершается более полно и структура стали получается крупнозернистой. Поэтому для последнего выноса необходимо принять возможно более низкие температуры начала и конца горячей обработки давлением, так как в отдельных случаях последующая термическая обработка полностью не устраняет крупнозернистую структуру. Анализ процесса рекристаллизации проводится по диаграммам рекристаллизации П рода. Однако более точно его можно провести по диаграммам рекристаллизации HI рода. [c.501]

Поэтому с целью получения равномерной н сравнительно мелкозернистой структуры при ковке заготовок за несколько выносов нагрев заготовок для последнего выноса следует производить до температуры, соответствующей наименее интенсивному росту зерен по диаграмме рекристаллизации, а деформация заготовки на последнем выносе должна быть выше критической в любой части деформируемого тела. Для большего числа высоколегированных сталей и сплавов аустенитного класса такой предел температуры будет соответствовать 1100—1150 °С. Кроме того, заканчивать деформацию при температурах вблизи нижнего интервала ковки также не рекомендуется. [c.514]

При степенях деформации за один обжим ниже и выше критических, т. е. ниже 4 % и выше 15—20 %, не наблюдается рекристаллизация сплавов, и зерна получаются мелкими. Из диаграмм рекристаллизации видно некоторое увеличение размеров зерна с повышением температуры при данной степени деформации. Более высокая температура окончания ковки способ ствует росту зерен вследствие протекания собирательной рекристаллизации, которая наблюдается в период остывания поковки после прекращении ковки до температуры, соответствую- [c.520]

Большое влияние на структуру металла заготовки, величину и стабильность его прочностных и пластических характеристик оказывает температурный режим ковки, степень и скорость деформации. При выборе температуры нагрева титанового сплава под ковку н температурного интервала горячего деформирования определяющим фактором следует считать температуру полиморфного превращения. Чем выше температура полного полиморфного превращения, тем выше температурный интервал горячего деформирования. Режимы ковки промышленных титановых сплавов выбирают по данным диаграммы пластичности с учетом скорости деформации, сопротивления деформированию, структуры металла, а также температуры полного полиморфного превращения. [c.526]

Для ряда процессов калибровки, ковки, объемной штамповки и тонколистовой прокатки характерной является задача о пластическом сжатии тонкой полосы (отношение длины полосы Ь к ее толщине Я значительно больше единицы). Теоретической основой анализа таких процессов пластического формоизменения служат решения о сжатии тонких полос [1—5]. В работе [6 приведено решение задачи об упругопластическом сжатии в условиях плоской деформации тонкой пластически упрочняющейся полосы при наличии площадки текучести на диаграмме 04= = 0 (8(). В статье изложены методы расчета напряженно-дефор-мированного состояния, возникающего в тонкой полосе при наличии площадки текучести на диаграмме 0г=0г(е,), и построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в такой полосе. [c.14]

Из диаграмм рекристаллизации обработки различных алюминиевых сплавов следует, что критические деформации составляют 12—15%. С целью исключения рекристаллизации сплавов с образованием крупного зерна, ковку и штамповку их производят с обжатием 15—20% и более за каждый ход машины. [c.66]

Скорость деформации. Анализ диаграмм пластичности по изменению допустимых деформаций алюминиевых сплавов в зависимости от скорости обработки показывает, что с повышением скорости деформации технологическая пластичность сплавов заметно не понижается. Лишь у отдельных высоколегированных сплавов при переходе к высоким скоростям обработки допустимые деформации понижаются за каждый ход машины с 80 до 40%. Кроме этого при переходе от статических к динамическим скоростям сопротивление деформации сплавов возрастает в 1,5—3 раза, в зависимости от их легирования. Поэтому алюминиевые сплавы можно обрабатывать ковкой и штамповкой как при малых, так и высоких скоростях деформации. [c.66]

Прп разработке технологических процессов ковки и горячей штамповки и определении температур и деформаций для отдельных операций обработки давлением необходимо руководствоваться объемными диаграммами рекристаллизации, которые показывают изменение величины зерна деформируемого металла в зависимости от степени деформации и тем-ператур . [c.77]

Ковка и штамповка. Термомеханические режимы деформации алю-миниево-бериллиевых сплавов методами ковки и штамповки, установленные по диаграммам пластичности [86] приведены в табл. И. [c.210]

Температуру начала и конца ковки для сталей определяют по диаграмме железо — углерод (рис. 109). Следует иметь в виду, что чем однороднее структура металла, тем она пластичнее и тем большим деформациям ее можно подвергать при ковке. Поэтому сталь наиболее пластична в состоянии аустенита. Кроме того, в аустените железо имеет гранецентрированную кубическую решетку, а металлы с такой решеткой имеют наибольшую пластичность (свинец, серебро, золото). [c.146]

Для других пластических материалов (медь, алюминий и т. п.) кривая растяжения лишена площадки текучести и практически не имеет зоны упругости (см. рис. 76, б). Остаточные деформации ( ОМ ) у них обнаруживаются при незначительных нагрузках. Такие материалы, как свинец, олово, глина, вообще не имеют упругой зоны и всюду ведут себя как пластические среды. Для всех пластических материалов диаграммы растяжения и сжатия ( ст <0 ) зеркально почти подобны. Пластические материалы поддаются при больших давлениях или температурах значительным деформациям без нарушения связности и почти без изменения объема (ковка, прокатка, штамповка и пр.). [c.389]

Порог рекристаллизации с повышением температуры смещается в область малых степеней деформации. Во избежание получения крупнозернистой структуры ковка и горячая штамповка сталей в конце обработки, когда требуется применение сравнительно небольших обжатий, должны заканчиваться при температурах 850— 900° и деформациях от О до 6%, лежащих на диаграммах рекристаллизации до порога ее, или при деформациях, превышающих критические. [c.66]

Отмеченная разница в критических деформациях, определенных по обычным и истинным диаграммам, установлена для сухого трения (трение без смазки). Вероятно, что в случае применения смазки, как это бывает часто при обработке давлением, разница между критическими деформациями будет уменьшаться. Поэтому цри обработке сталей и сплавов свободной ковкой и другими способами в условиях сухого трения критические степени деформации [c.116]

Без знания этой диаграммы невозможно разобраться в процессах, происходящих при различных видах теплового воздействия на сплавы железо — углерод, назначать правильные режимы проведения различных технологических процессов. Диаграмма состояний сплавов железо — углерод нужна для установления правильных условий литья деталей и их последующей термической обработки, для назначения правильных режимов горячей деформации изделий (ковка, щтамповка, прокатка) и их последующей термической обработки, правильной технологии сварки и последующей термической обработки сварных изделий и т. д. Диаграмма состояний железо — углерод является основой для назначения рациональных режимов термической и химико-термической обработки стали и чугуна. Вследствие огромной теоретической и практической значимости диаграммы состояний железо—углерод она будет подробно рассмотрена на базе уже ранее изложенных основ теории сплавов. [c.144]

Главное преимущество ковкого чугуна по сравнению с серым заключается в его пластичности. Диаграммы деформаций при растяжении образцов различных сортов ковкого чугуна (фиг. 38, 1—4) [3] характеризуют его упругие и пластические свойства. Так как область теку- [c.231]

Сплав 50КФ-ЭЛ сложен по структуре. При температурах выше 970 °С он находился в состоянии 7-фазы. В области температур 970—860 °С сосуществуют ГЦК у-фаза и ОЦК а-фаза, ниже 860 °С — только однофазная структура в виде кристаллов а. При 730 °С происходит процесс упорядочения, который приводит к возникновению в структуре неупорядоченной а-фазы упорядоченной а -фазы. Естественно предположить, что обработка сплава в соответствующих температурных интервалах приведет к значительному различию структурного состояния и свойств сплава. В соответствии с указанными особенностями фазовой диаграммы выбиралась температура ковки заготовок. Исследовались структура и свойства образцов, деформированных в температурных интервалах у-об-ласти (при 1050°С), а+ у (при 950 °С) и а (при 750 °С). Образцы после пластической деформации отжигались при 650, 700, 750, 820 °С, длительность выдержки составляла 3 ч. [c.196]

Фиг. 85. Диаграмма деформаций ковкого чугуна при растяжении ГЗ] /— серый чугун 2 — ФКЧ (по Шварцу) Л- ФКЧ 4— ПФКЧ 5- сталь (0,35 С).

При втором фазовом превращении - образовании при высоких температурах в аустенитной основе 6-феррита — стараются управлять как составом стали, так и технологическими приемами. При наличии в стали 5-феррита в количествах 5... 10 % улучшается свариваемость стали при содержаниях 5-феррита более 15...20% ухудшается обрабатываемость стали давлением при горячей деформации ковке, прокатке и т. д. Управляют количеством образующегося в стали 5-феррита с помощью регулирования соотношением ферритообразующих (хрома, титана, молибдена, кремния и др.) и аустенитообразующих (углерода, азота, никеля, марганца, меди и др.) элементов. Для этого используют известную диаграмму Шеффлера (рис. 5.7). [c.351]

Температурные интервалы ковки и штамповки определяют по диаграммам пластичности, кривым течения, диаграммам сопротивления деформации, состояния и рекристаллизации.Высские [c.58]

Наибольшей пластичностью медь обладает в интервале температур 800— 900 °С. При этих температурах медь хорошо поддается ковке, горячей штамповке и прессованию. Установлены оптимальные интервалы температур ковки и штамповки для меди 820—feo С, латуни Л60 730—820 °С, латуни Л63 750—850 °С, латуни Л68 650—830 С. Допустимый интервал температур деформации бронзы БрАЖ9-4 находится в пределах 800—900 °С, а ее наиболее высокая пластичность достигается при температуре 850 С. Учитывая интенсивное охлаждение бронзы при де формации, ковку проводят при температуре 850 °С, а горячую штамповку при 900 °С. По диаграммам рекристаллизации и пластичности штамповку, меди и медных сплавов следует про-, изводить с обжатиями, превышающими 15 % за каждый ход машины. При штамповке меди и медных сплавов учитывают возрастание сопротивления деформации при обработке закрытыми методами, а также увеличение скорости обработки. Температуры горячего деформирования медных сплавов приведены в табл. 40. [c.60]

Склонность металла к рекристаллизации, и в частности к образованию крупного зерна и грубой разнозерни-стости, выявляют путем построения диаграмм рекристаллизации III рода, на которых отражают размеры зерен и особенности микросктруктуры в состояниях после деформации, а также после стандартной для данного сплава термической обработки. По диаграмме рекристаллизации III рода выбирают температурную зону деформации, при которой после термической обработки прошла первичная или собирательная рекристаллизация, и структура состоит из однородных без разнозернистости зерен требуемого номера. Таким образом, по диаграммам пластичности и рекристаллизации устанавливают допустимый температурный интервал ковки. [c.223]

Наиболее сильное влияние при ковко иа свойства сплавов оказывают температура нагрева сплава, скорость деформации и степень деформации. Температурные интервалы ковки определяются по диаграммам пластичиости, кривым течения и диаграммам состояния соответствующих систем сплавов. Температура начала и конца ковки, допустимые степени и скорости де- рмации для некоторых сплавов см. в табл. 36 гл. 1. Диаграммы их деформирования приведены на рис. 6,9 гл. 1. В табл. 27 даиы механические свойства сплавов при различных температурах и скоростях деформации. [c.520]

Медные сплавы. Сплавы на медной рснове — латуни и бронзы — допускают при ковке (осадке) за один обжим степень деформации до 30 %. Ковка в горячем и холодном состоянии латуней имеет ряд особенностей, увязанных с их фазовым состоянием, структурой сплава, т. е. с размером зерен. Согласно диаграмме состояния латуни с содержанием Zn до 39 % при температуре 455 °С шлеют однородное состояние, т. е. область твердого раствора, — а-фазу. Сплавы этой области обладают высокой пластичностью и хорошо куются в горячем (при 750—850 °С) и холодном состоянии. [c.523]

Рассмотрение диаграмм пластичности титановых сплавов показывает, что при температуре выше 1000 °С титановые сплавы обладают высокой пластичностью. Более легированные сплавы допускают меньшую степень деформации. Как правило, все сплавы имеют пластичность в литом состоянии существенно ниже, чем сплавы после предварительной деформации. Такая разница в пластичности наблюдается примерно до температуры 1000°С, выше которой допустимые степени деформации разницы практически ие Имеют. 0 позволяет сделать заключение о том, что ковку литых сплавов иа основе титана следует проводить с большой осторожностью. Заканчи- [c.526]

Рис. 4.24. Опыты Тарстоиа (1875). Автоматически записанные диаграммы крутящий момент (oTv oжeн на оси ординат) — угол закручивания, полученные Харстоном на его машине, приведенной на рнс. 4.22. Следует обратить внимание на влияние выдержки при нагружении 1 угол закручивания, 2 — максимальная деформация удлинения, 3 — твердая хромистая сгаль, 4 — хромистое железо. 5 — лнтая медь, 6 — инструментальная сталь, 7 — ковкий чугун, 8 — ножевая сварочная сталь. (Приведенные выше цифры на рисунке обведены окружностями). Буква ч рядом с числом или цифрой означает количество часов, буква 5 —количество суток. Числа рядом с кривыми — их номера.

В соответствии с диаграммами рекристаллизации обработки дефор-мации за каждый ход машины при ковке и штамповке должны превышать критические и ириниматься равными 15—20% и более, но не выше 85%. Из диаграммы рекристаллизации обработки титанового сплава ВТЗ-1 также следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется и максимумы критических деформаций увеличиваются. [c.77]

Легированные стали по структуре, в условиях равновесия, можно разделить на следующие классы (рис. 103) доэвтектоидные стали, содержащие в структуре эвтектоид н избыточный легированный феррит (рис. 103, а), эвтектоидные и заэвтектоидные стали (рис. 103,6), содержащие эвтектоид и избыточные (вторичные) карбиды типа М3С, выделяющиеся при охлаждении из аустенита (доэвтектоидные, эвтектоидные и заэвтектоидные легированные стали обычно объединяют в один класс — перлитные стали), и ледебуритные (карбидные) стали, имеющие в структуре первичные карбиды (кристаллизующиеся из жидкого сплава). В литом виде первичные карбиды образуют эвтектику типа ледебурита (рис. 103, ж). В результате ковки карбиды принимают форму обособленных глобулей (рис. 103, е). Количество карбидов в этих сталях достигает 30—35%. Ледебуритные стали по структуре следовало бы рассматривать как белые чугуны. Но так как они содержат сравнительно небольшое количество углерода (менее 2,0%) и могут подвергаться пластической деформации (ковке), их относят к сталям. Под влиянием легирующих элементов точки 5 (0,8% С) и (2,14% С) диаграммы состояния Ре—С перемещаются влево или вправо (V, Т1, МЬ). Поэтому граница между доэвтектоидными, заэвтектоидными и ледебуритными сталями сдвинута в область меньших (больших) содержаний углерода. [c.159]

Сталь, выплавленная без добавок марганца, становится непригодной для деформации (прокатки, ковки при 1100—900° С) дз-за возникновения трещин. Этот вид брака называется красно-юмкостью. Разобрать диаграммы [c.215]

По характеру кривых диаграмм рекристаллизации можно наблюдать почти при всех температурах наличие порога рекристаллизации и интервалов критических деформаций, при которых имеет место интенсивный рост зерна в процессе ковки. С повышением температур обработки (табл. 15) интервалы критических деформаций расширяются и интенсивность роста аустенитного зерна увеличивается. При оценке величины зерна для установления критических дефор маций стали разделялись на крупнозернистые и мелкозерни- [c.64]

Фиг. 65. Истинные диаграммы рекристаллизации сплава ЭИ437. Ковка под прессом с общей деформацией.

Температуры при которых металл находится в наиболее пластичном состоянии и обладает минимальным сопротивлением деформированию при- ковке и шталтоьке, называют температурным интервалом ковкн. Практически интервал между максимально возможной (верхней) температурой нагрева и минимальной (нижней) температурой, при которой заканчивают горячую деформацию, устанавливают по диаграммам состояния металлов или сплавов, проверяют их путем комплекса лабораторных испытаний (испытание на пластичность свободной осадкой, кручением и ударным изгибом, определение сопротивления деформированию, критической те.м-пературы роста зерна и др.) [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...