Сплавы Рекристаллизация — Диаграммы

Если деформируется пересыщенный раствор, то при последующем отжиге на процесс рекристаллизации накладывается процесс распада раствора. Сегрегации атомов растворенного элемента и выделения промежуточных и стабильных фаз на дислокациях, малоугловых и высокоугловых границах (см. 42) тормозят перераспределение дислокаций и миграцию границ, задерживая зарождение и рост центров рекристаллизации. При более высоких температурах, когда частицы выделений коагулируют или растворяются (в соответствии с ходом линии сольвуса на диаграмме состояния), происходит разблокировка дислокаций и границ и становятся возможными формирование и рост зародышей рекристаллизации. Таким образом, в стареющих сплавах рекристаллизация может быть сильно задержана распадом твердого раствора. [c.64]

В литературе опубликовано большое количество диаграмм рекристаллизации для наиболее широко используемых металлов и сплавов. Для некоторых важных сплавов и сталей, в основном конструкционного назначения, построено по несколько диаграмм для разных условий деформации и нагрева, разного исходного, структурного и фазового состояния и т. д. Связано это с тем, что указанные факторы существенно влияют на характер структуры после рекристаллизации и потому при построении диаграмм рекристаллизации все факторы (кроме степени деформации и температуры отжига), влияющие на величину зерна, должны во всех образцах, по которым строится диаграмма, сохраняться постоянными и сведения о них должны быть приложены к диаграмме. К этим сведениям относятся химический состав и фазовое состояние сплава, для высоко чистых металлов — степень чистоты и содержание примесей, исходная величина зерна и текстура, схема и скорость деформации скорость нагрева и охлаждения, продолжительность изотермической выдержки и т. д. [c.357]

Этот пример свидетельствует о том, что при анализе диаграмм рекристаллизации того или иного металла (сплава) необходимо знать исходное (перед последней деформацией) состояние материала. [c.357]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами. [c.386]

Фиг. 475. Диаграмма рекристаллизации сплава Л-1, де формированного под вертикальным копром н отожжённого при 500° С.

Фиг. 477. Диаграмма рекристаллизации сплава МА-3 при осаживании на гидравлическом прессе (по Савицкому).

Диаграмма растяжения 64 — состояния сплавов железа с цементитом 120 Диаграммы рекристаллизации 72 [c.496]

Диаграммы деформирования алюминиевых сплавов приведены на рис, 1—13. (Здесь,и далее для цветных металлов они построены при ё = (0,3- 1,5)х X (.-1) Диаграммы рекристаллизации алюминиевых сплавов приведены на рис. 14—16. [c.37]

Рис. 15. Диаграмма рекристаллизация сплава Д1. Отжиг при температуре 500 в течение 3 ч

Химический состав, физические и механические свойства магниевых сплавов приведены в табл. 23—26. Диаграммы деформирования магниевых сплавов даны на рис. 17, диаграммы рекристаллизации — на рис. 18—20. [c.41]

Рис. 19. Диаграмма рекристаллизации сплава МА2, осадка на гидравлическом прессе

Рис. 27. Диаграммы рекристаллизации сплава ВТЗ-1 с последующим иагревом до 1050 °С в течение 1,5 ч (ff)

Из диаграммы рекристаллизации титанового сплава ВТЗ-1 (см. рис. 27) следует, что с повышением температуры ковки и штамповки интервал критических деформаций расширяется н максимумы критических деформаций увеличиваются. Таким образом, вы- [c.61]

ДИАГРАММЫ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ СТАЛИ И СПЛАВОВ [c.143]

Для построения диаграмм рекристаллизации III рода разработана таблица микроструктур различных металлов и сплавов в деформированном и термически обработанном состояниях. Каждой микроструктуре присвоен номер и условный знак.. Геометрическая форма знака отражает форму микроструктуры, видимую под микроскопом (табл. 3). Для детализации процесса первичной рекристаллизации различают его начало (микроструктуры № 3 и 6) и конец (микроструктуры [c.144]

Условные обозначения и характеристики микроструктур сталей и сплавов к диаграмме рекристаллизации III рода [c.145]

Очень важно выбрать оптимальную температуру нагрева высоколегированных жаропрочных сталей, так как в таких сталях при высоких температурах вблизи верхнего интервала ковки происходит интенсивный рост зерен вследствие активного развития собирательной рекристаллизации. Оптимальный температурный интервал ковки жаропрочных сталей устанавливается путем построения диаграмм пластичности (рис. 2), а температура конца ковки стали определяется по данным диаграмм пластичности и рекристаллизации сталей и сплавов. В табл. 15 приведены температуры. [c.507]

Поэтому с целью получения равномерной н сравнительно мелкозернистой структуры при ковке заготовок за несколько выносов нагрев заготовок для последнего выноса следует производить до температуры, соответствующей наименее интенсивному росту зерен по диаграмме рекристаллизации, а деформация заготовки на последнем выносе должна быть выше критической в любой части деформируемого тела. Для большего числа высоколегированных сталей и сплавов аустенитного класса такой предел температуры будет соответствовать 1100—1150 °С. Кроме того, заканчивать деформацию при температурах вблизи нижнего интервала ковки также не рекомендуется. [c.514]

Диаграммы рекристаллизации обработки этих сплавов свидетельствуют о том, что критические деформации их составляют 10—15 %. [c.520]

При степенях деформации за один обжим ниже и выше критических, т. е. ниже 4 % и выше 15—20 %, не наблюдается рекристаллизация сплавов, и зерна получаются мелкими. Из диаграмм рекристаллизации видно некоторое увеличение размеров зерна с повышением температуры при данной степени деформации. Более высокая температура окончания ковки способ ствует росту зерен вследствие протекания собирательной рекристаллизации, которая наблюдается в период остывания поковки после прекращении ковки до температуры, соответствую- [c.520]

Аморфные сплавы являются метастабильной равновесной системой, стремящейся перейти в стабильное состояние. Поэтому многие металлические стекла испытывают структурную релаксацию уже при температуре чуть выше комнатной. Наложение деформирующего напряжения усиливает диффузионную подвижность и связанную с ней структурную перестройку сплавов. Температура на диаграмме рис. 154 отвечает нижнему значению температуры активизации процессов рекристаллизации и структурной релаксации, инициируемой в полосах скольжения за счет энергии, выделяемой при разрьгее межатомных связей в зоне скольжения. Из этого следует, что механическое поведение аморфных сплавов при [c.301]

Рис,, 7. Г С Лная диаграмма рекристаллизации жаропрочною никелевого сплава (данные [c.96]

Б. В. Молотилов и др. предложили строить специальные текстурные диаграммы рекристаллизации для сплавов, свойства которых существенно зависят от текстуры. Эти диаграммы представляют собой как бы проекцию диаграмм рекристаллизации I рода на плоскость степень деформации — температура отжига, на которую нанесены области с характерными типами структуры и текстуры. Схематический пример такой диаграммы для сплавов с г. ц. к. решеткой показан на рис. 196. [c.359]

Рис. 208. Диаграмма рекристаллизации II рода для сплава ХН70ВМТЮ после ковки под прессом и охлаждения в песке

Фиг. 476. Диаграмма рекристаллизации сплава Л-1, деформированного под гидравлическим прессом и отто-жжёниого при 600° С.

Сплавы В 95 — Механические свойства после искусственного старения 338 ---алюминиево-магниевые — Механические свойства 202 — Рекристаллизация — Диаграммы 336 — Соединения стыковые — Сварка аргоно-дуговая — Режимы 203, 206 Сплавы алюминиевые — Ковка и щтам-повка горячая — Температурные интервалы 51 [c.460]

После предварительной гомогенизации сплавы должны быть закалены и при достаточной вязкости снова прокованы или подвергнуты иной деформации для обеспечения рекристаллизации при последующем отжиге. На первых стадиях работы по построению диаграммы последующие отжиги должны производиться систематически при ряде температур, которые определ яются результатами нахождения линий солидус и ликвидус. По мере продвижения работы, когда вырисовываются основные черты диаграммы, режим отжига часто может быть подобран так, чтобы сберечь большую часть времени. Если в системе имеется твердый раствор или промежуточная фаза, которая занимает ограниченную область при пониженных температурах, то сплав почти всегда лучше отжигать повторно, [c.222]

Диаграммы рекристаллизации. Зависимость между величиной зерна, степенью деформации, и температурой обычно выражается в виде пространственных диаграмм рекристаллизации для разных металлов и сплавов, одна из которых, например для железа, приведена на фиг. 49. Такие диаграммы в настоящее время существуют для многих металлов и сплавов, и в них установлена зависимость между величиной зерна после отжига, измеряемой в степенью деформации, определяемой в п[Лцентах обжатия в холодном состоянии, и температурой нагрева. Между тем, размер зерна после рекристаллизационного отжига зависит еще от продолжительности нагрева, наличия препятствий и [c.72]

Температура рекристалли.чации сильно деформированных чистых металлов по правилу А. А. Бочвара составляет 0,3—0,4 7 пл, а у сплавов и сталей она существенно выше. Данные о такой температуре для сплавов. могут быть определены по их диаграммам рекристаллизации, представляющим зависимость температуры начала и конца этого процесса от степени деформации при заданной длительности нагрева, или по трехмерным диаграммам рекристаллиза- [c.36]

В работах Института металлургии и материаловедения им. А. А. Байкова (ИМЕТ) показано, что есть по крайней мере два пути преодоления указанных причин деградации композитов типа W/Ni-суперсплав замена активной к вольфраму матрицы на Ni-основе на менее активную матрицу на основе другого металла понижение активности никеля в Ni-сплаве за счет его связывания в термически стабильные соединения. Анализ двойных и тройных диаграмм состояния с участием вольфрама и металлов, являющихся основой жаропрочных или жаростойких сплавов, включая никелевые, показал, что возможно использование нескольких типов металлических или интерметаллидных матриц, упрочненных волокнами из высокопрочных вольфрамовых сплавов. Так, благоприятной основой для жаростойкой матрицы являются сплавы хрома, поскольку в системе W—Сг отсутствуют интерметаллиды, имеется широкая область сосуществования двух твердых растворов (на основе хрома и на основе вольфрама), что исключает активное взаимодействие W-волокна с Сг-матрицей по крайней мере до 1400 °С. На границе волокно—матрица возникает тонкий термически стабильный промежуточный слой из двух находящихся в равновесии твердых растворов W—Сг, ширина которого на порядок ниже ширины реакционной зоны в композитах с Ni( o, Ре)-матрицами. Кроме того, в отличие от композитов W/Ni в композитах W/ r отсутствуют приповерхностные зоны рекристаллизации W-волокна, так как хром не является поверхностно-активным к вольфраму. Благодаря этому W-волокно в Сг-матрице остается нерекристал-лизованным вплоть до 1400 °С. [c.216]

Рис. 14. Диаграмма рекристаллизации сплава АД1. Прутки npe oLanHbie, горячая осадка, отжиг при температуре осадки в течение 20 мин в соляной ванне

Наибольшей пластичностью медь обладает в интервале температур 800— 900 °С. При этих температурах медь хорошо поддается ковке, горячей штамповке и прессованию. Установлены оптимальные интервалы температур ковки и штамповки для меди 820—feo С, латуни Л60 730—820 °С, латуни Л63 750—850 °С, латуни Л68 650—830 С. Допустимый интервал температур деформации бронзы БрАЖ9-4 находится в пределах 800—900 °С, а ее наиболее высокая пластичность достигается при температуре 850 С. Учитывая интенсивное охлаждение бронзы при де формации, ковку проводят при температуре 850 °С, а горячую штамповку при 900 °С. По диаграммам рекристаллизации и пластичности штамповку, меди и медных сплавов следует про-, изводить с обжатиями, превышающими 15 % за каждый ход машины. При штамповке меди и медных сплавов учитывают возрастание сопротивления деформации при обработке закрытыми методами, а также увеличение скорости обработки. Температуры горячего деформирования медных сплавов приведены в табл. 40. [c.60]

Рис. 1. Диаграмма рекристаллизации П рода сплава типа ХН77ТЮР (для динамического деформирования)

На рис. 2 дана диаграмма рекристаллизации П1 рода сплава ХН70ВМЮТ. Нижние кривые построены по результатам исследования микроструктуры цилиндрических образцов (do = 27, /о = 38 мм), подвергнутых осадке на гидравлическом прессе за один хол со скоростью деформации ё = 0,75 с фактическая степень деформации 8ф = = 50 %. Верхние кривые — после термической обработки этих же образцов закалка 1150°С—3 ч — масло, отпуск 800 °С — 20 ч — воздух. [c.146]

Из диаграммы видно, что у сплава ХН70ВМЮТ первичная рекристаллизация начинается при 1000 °С, соби- [c.147]

Склонность металла к рекристаллизации, и в частности к образованию крупного зерна и грубой разнозерни-стости, выявляют путем построения диаграмм рекристаллизации III рода, на которых отражают размеры зерен и особенности микросктруктуры в состояниях после деформации, а также после стандартной для данного сплава термической обработки. По диаграмме рекристаллизации III рода выбирают температурную зону деформации, при которой после термической обработки прошла первичная или собирательная рекристаллизация, и структура состоит из однородных без разнозернистости зерен требуемого номера. Таким образом, по диаграммам пластичности и рекристаллизации устанавливают допустимый температурный интервал ковки. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...