Коэффициенты отклонения средней скорости Пр

Коэффициенты отклонения средней скорости gnp. Пользуясь уравнением равномерного движения (III.18), динамическую скорость и можно выразить в функции ОТ Ш или связать со средней скоростью и коэффициентом Дарси следующим образом [c.112]

Анализ коэффициентов отклонения средней скорости. Ф. А. Шевелев, уделив в своих исследованиях особое внимание распределению скоростей, предложил следующую общую зависимость для коэффициентов отклонения средней скорости [c.112]

Как было показано в гл. 2, отдельные (локальные) отклонения скоростей, даже если они очень значительны, не могут служить показателем степени неравномерности потока в целом, т. е. значения ш 1ах и шт не могут характеризовать эту неравномерность, тем более, что для сечения /—/ они являются случайными. Более объективную и полную оценку степени неравномерности дает интегральная се величина, например коэффициент Л , . Результаты расчета этого коэффициента па основе измеренных скоростей при различных средних скоростях потока приведены ниже. [c.247]

Наиболее обстоятельные работы по теплообмену в процессе сушки во взвешенном состоянии принадлежат Федорову, который получил основные соотношения для коэффициентов теплообмена при сушке в этих условиях. Для определения коэффициента теплообмена в трубе-сушилке Федоров II] рекомендует вводить три поправочных коэффициента. Первый к учитывает влияние формы и шероховатости и отклонение фактической скорости витания от скорости витания шарообразной частицы. Второй поправочный коэффициент / j вводится для учета изменения фак тической средней относительной скорости движения газа и частиц материала в трубе-сушилке по сравнению со скоростью витания. Третий кз учитывает влияние беспорядочного движения частиц и их соударений друг с другом и со стенками трубы. В этом случае значение Nu при сушке в трубе-сушилке представляется Федоровым в виде [c.14]

Для решения аналогичной задачи в случае турбулентного движения следует ввести в расчет вместо вязкости ц коэффициент турбулентного перемешивания А [ 4, п. е) гл. III]. Так как этот коэффициент во много раз больше, чем /х и приблизительно пропорционален скорости ветра, то пограничный слой получается значительно толще, чем при ламинарном движении, причем тем более толстым, чем больше скорость ветра. Кроме того, поскольку величина коэффициента А не постоянна по высоте z, для распределения скорости в пространство получаются иные формулы, чем при ламинарном движении. В частности, наибольший градиент скорости получается, как вообще всегда при турбулентных течениях, вблизи поверхности земли. Поэтому средняя скорость в пограничном слое больше, чем при ламинарном движении, что несколько сглаживает разность между кориолисовыми силами вблизи поверхности земли и на высоте этим и объясняется, что при турбулентном движении отклонение направления ветра в зоне трения от направления высотного ветра меньше, чем при ламинарном движении. Проекция годографа скоростей на горизонтальную плоскость изображена на рис. 290. [c.473]

Как было установлено, сопротивление движению носит случайный характер и распределение значений коэффициента г з подчинено закону Гаусса. Это дает возможность отыскать функцию распределения средней скорости f(V p) по следующей методике. Задавшись математическим ожиданием пц коэффициента сопротивления движению и его средним квадратическим отклонением из уравнения (36) можно найти соответствующие статистические характеристики скорости движения математическое ожидание и среднее квадратическое отклонение. Плотность вероятности средней скорости [c.162]

Значения коэффициентов отклонения скорости цр. Пользуясь уравнением равномерного движений (III. 18), можно динамическую скорость и выразить в функции от Ri или связать со средней Скоростью и коэффициентом Дарси следующим образом [c.116]

В выражении числитель всегда больше нуля, так как квадрат отклонений от средней скорости всегда будет положительным (совершенно очевидно, что знаменатель также больше нуля). Поэтому величина т) всегда больше нуля, а значит, количество движения, определяемое по средней скорости, всегда меньше действительного количества движения. Следовательно, поправочный коэффициент или корректив скорости ао при расчете по количеству движения приводит в соответствие количество движения, определяемое по средней скорости, с действительным количеством движения. [c.78]

Выражение макс/и—1 названо нами коэффициентом отклонения скорости и обозначено через пр. Уравнение (У.44) дает возможность написать общие выражения для коэффициента Дарси Я и для дефицита средней скорости [c.112]

В одной из публикаций [212] предложено малые неравномерности потока рассматривать как абсолютные погрешности наблюдений и находить среднее отклонение скоростей Аа ср по известной формуле погрешностей, а отклонение коэффициента очистки Др при неравномерном поле скоростей от его значения для равномерного потока вычислять как абсолютную погрешность функции р = / (да), т. е. принимать [c.59]

Пусть из условий эксплуатации известно, что спектры нагрузок подчиняются нормальным законам распределения с параметрами — математическим ожиданием рср и t p и среднеквадратическим отклонением Ор и Известно также среднее значение k p. Если считать, что факторы, определяющие значение коэффициента k (смазка, загрязнение поверхности абразивом), существенно не изменяются, а на процесс изнашивания влияют лишь изменения нагрузок и скоростей, то можно определить параметры процесса изнашивания, пользуясь теоремами для случайных аргументов. [c.117]

Влияние неравномерностей, тем меньше, чем выше скорость воздуха в горелках и ниже тепловое напряжение топки. Следует отметить, что объективная числовая оценка неравномерности представляет большие трудности. Ряд авто ров предлагает в качестве такой оценки использовать среднеарифметическое отклонение коэффициентов избытка воздуха в отдельных горелках от среднего по топке [c.62]

Ленин глубины камеры (см. рис. 5-9), полученные на модели рассматриваемого котла. Левая часть графика относится к случаю включения двух горелок, правая — шести горелок. Цифры над кривыми показывают величину отклонения коэффициента теплоотдачи в данной части пучка от средних его значений для поверхности в целом. Цифры под кривыми указывают диапазон изменения нагрузки котла (скоростей потока воздуха в модели) в процентах. Данные, приведенные на рис. 5-10, отчетливо показывают, что при встречном закручивании потоков в горелках степень неравномерности в распределении по испарительному пучку оказывается меньшей, чем при осуществлении закручивания всех потоков по часовой или против часовой стрелки. Проведенное исследование выя вило, что встречное закручивание в горелках способствует наиболее [c.175]

Шероховатость поверхности трубы характеризуется средней высотой бугорков к (абсолютная шероховатость), дисперсией и другими статистиками, которые описывают форму шероховатой поверхности. Простейшим видом шероховатости является так называемая равномерно-зернистая шероховатость, представляющая собой совокупность шаров одинакового размера с плотной упаковкой. Для этого вида шероховатости величина дисперсии равна нулю и размер зерна к, является единственным количественным критерием. Очевидно, если к 5 , то величина шероховатости не должна влиять на профиль скорости, величину турбулентного касательного напряжения и, следовательно, коэффициент гидравлического трения к (коэффициент Дарси) должен в этом случае зависеть только от числа Re. Трубы, в которых к 8 ,. называются гидравлически гладкими трубами. В другом предельном случае к 8 , вязкий подслой разрушается, и турбулентность определяется только шероховатостью. Этот режим носит название автомодельного по числу Re, или зоной квадратичного сопротивления, так как коэффициент Дарси при изменении числа Re остаётся постоянным. В промежуточной зоне коэффициент гидравлического трения X должен зависеть и от числа Re,и от параметров шероховатости. Первые планомерные опыты по исследованию турбулентного движения в трубах были проведены по инициативе Л.Прандтля И.И.Никурадзе с искусственной шероховатостью, близкой к равномерно-зернистой, так как величина относительного квадратичного отклонения для этих труб лежала в диапазоне 0,23-0,30. Обычные трубы, применяемые в машиностроении, называются техническими и имеют относительное квадратичное отклонение порядка 1,5. [c.87]

X—коэффициенты, имеющие порядок средней длины свободного пробега, V/= V — п(п-у) и д/дп = п-д/дх. В частности, характеризует меру стремления газа к скольжению над твердой стенкой при наличии градиента скорости и называется коэффициентом скольжения т характеризует тенденцию отклонения температуры газа от температуры стенки и называется коэффициентом температурного скачка. Коэффициенты со, т были вычислены при помощи кинетических моделей для полностью диффузного отражения от стенки. В этом случае уравнение (5.23) сводится к следующему [c.286]

Для примера определим долговечность рессоры автомобиля при движении по улучшенной грунтовой дороге с постоянной скоростью Уа = 50 км/ч. После обработки записи нагружения получаем среднее квадратическое отклонение динамических напряжений 5 (Сто) = 90 МПа основная частота изменения нагрузки (Оц = 10 Гц. Параметры кривой усталости для данного случая нагружения имеют следующие значения о, = 200 МПа N о = = 5-10 т = 5. При этих данных по формуле (139) функция Т (5 + 2) = 5,66-3,32 = 18,70 функция Р (хо, т + 2) дает значение Р (5 7) = О",66. Подставив эти величины в формулу (144), получим Тд = 8,15-10 с = 2260 ч, что соответствует сроку службы п = 113 тыс. км при данной скорости движения. Если принять заданный пробег до капитального ремонта о = 100 тыс. км, то для данных условий эксплуатации получим удовлетворительный коэффициент запаса долговечности 1,13. [c.225]

Коэффициенты вариации Vx, характеризующие отклонение исследуемого параметра от его среднего значения, показывают, что в наибольшей степени изменяется эффективная мощность Ме двигателя (v v.=0,27...0,77), в меньшей — скорость и движения (V =0,16...0,51) и частота Пд вращения коленчатого вала ( д=0,14...0,28). [c.256]

Дополнительные замечания и расчетные формулы. Согласно формуле (4.28) неравномерность потока уменьшается с ростом коэффициента сопротивления тонкостенной решетки до Ср = Скр = опт = 2. При Ср = 2 величина К = Ада г/Адао = 0, т. е. неравномерность исчезает. С дальнейшим увеличением Ср неравномерность возникает опять и возрастает, но имеет обратный знак, так что создается перевернутое поле скоростей. При критическом значении коэффициента сопротивления, т. е. при = 2, когда за решеткой достигается Ада2, = 0, на решетке поток остается неравномерным, и согласно выражению (4.18) отклонение от средней скорости Адар = 0,5Адао . [c.98]

Примечание. ij>, — среднее значение и среднее квадратическое отклонение коэффициента сопротивления дпижению и. 6 — средние значения относительных средних скоростей движения автомобилей и автопоездов аz> ап — средние квадратические отклонения относительных средних скоростей движения. [c.120]

Для паровой области можно сделать дальнейшее упрощение, если пренебречь влиянием инерционных сил в паре, поскольку плотность пара очень мала. Если затем для жидкости, плотность которой пренебрежимо мала, воспользоваться уравнением Бернулли, то можно увидеть, что давление внутри парового пространства можно считать равномерным. Далее, поскольку скорость звука в паре достаточно велика, изменение давления внутри парового пространства практически немедленно следует за изменением давления на стенке пузыря. Когда скорость стенки пузыря достаточно мала, тогда давление пара равняется давлению насыщения паров жидкости. Справедливость этого утверждения в данном случае можно увидеть из следующего. Средняя скорость перемещения стенки, соответствующая определенной интенсивности испарения с поверхности жидкости, равна ВТ12%М) 1 где В — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, М — молекулярный вес. В случае испарения эту скорость нужно уменьшить на некоторый коэффициент, который для воды имеет величину 0,04 [3]. Поэтому критическая скорость для поверхности воды при температуре около 100 С составляет приблизительно 8 м1сек, что заметно больше, чем скорости по радиусу, подсчитанные здесь, так что отклонением давления пара от давления насыщения можно пренебречь. [c.191]

Пример 6.1. Обработаем данные работы [32], относящиеся к ветроволновому режиму одного из районов Каспийского моря. На рис, 6,2 результаты наблюдений нанесены кружками на вероятностную бумагу для распределения Фреше— Фишера—Типпета (6,30), По оси абсцисс отложены значения In Л и In и , где h — высота волны, м ю — средняя скорость ветра, м/с. По оси ординат отложены значения— In (—In 7), где у—значения функции распределения (6,30), При достаточно больших значениях Лию опытные точки лежат вблизи прямых с угловыми коэффициентами а/1 = 8,5 и да = 18, При малых Лию отклонения от прямолинейной зависимости существенны, что и следовало ожидать, поскольку формула (6,30) описывает асимптотическое распределение максимальных значений. Кроме того, мы обрабатываем в сущности не статистику сильных штормов, а результаты режимных наблюдений. Чтобы улучшить согласие с теоретическим распределением (6,30), перестроим графики, выбрав нулевые уровни Л = 5 м и г <о= 18м/с и перенормировав эмпирические частоты применительно к усеченному распределению. Кружки, соответствующие этим результатам, расположены вблизи прямых с угловыми коэффициентами, близкими к а = 2.7, Экстраполяция этих прямых на уровень обеспеченности = 1 —7 = 10 дает расчетные значения h = 15 м и о = = 32 м/с, [c.233]

Для труб с большой относительной шероховатостью е (шероховатость стенок выступает из вязкого подслоя) % при увеличении Ке постепенно возрастает и достигает постоянного значения. Для труб с малой шероховатостью опытные точки в некотором интервале значений Ке располагаются вдоль наклонной прямой 3, называемой прямой Блазиуса для гладких труб . Отклонение от этой прямой наступает тем раньше, чем больше шероховатость стенок. При этом коэффициент Я стремится к некоторому определенному пределу, зависящему от шероховатости труб. При дальнейшем увеличении Ке коэффициент Я=сопз1. Это так называемая область вполне шероховатых труб , отвечающая квадратичному закону сопротивлений (так как в этой зоне Я= соп81, из формулы (66) следует, что потери напора пропорциональны квадрату средней скорости). [c.102]

Для апробации алгоритма численного расчета была решена задача об обтекании обратного уступа, исследовавшегося экспериментально [96. Граничные условия на входе и выходе из канала показаны на рис.3.4 в. По верхней границе канала задано условие скольжения , и скорость изменяется линейно от значения скорости во входном сечении до значения скорости в выходном сечении. Па остальной границе скорость нулевая. Коэффициент кинематической вязкости у = 0,01м /с. Для дискретизации области течения использовались 744 внутренние ячейки - прямоугольные равнобедренные треугольники и 104 граничных отрезка (рис.3.4а). Средняя скорость во входном сечении м .р = 50,7 м/с. Среднеарифметическое относительное отклонение [c.568]

На рис. 1.1, 6 и б показаны поля скоростей при да,,шх 3, но зоны повышенных скоростей очень малы и составляют около 1/20 площади сечения. Если для этих нолей скоростей подсчитать коэффициенты количества движения и кинетической энергии, то получим 1,13 и 1,4, т. е. значения, практически мало отличающиеся от единицы. Это и понятно несмотря на большие местные отклонения скоростей в большей части се-чшгия скорость близка к среднему значению. На рис. 1.1, в величина да, ,х 2, но так как в одной половине сечения находится зона повышенных [c.18]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугук) форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), екороети за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает нз.меняться знак отклонения скоростей, тем ближе к решетке, чем больше коэффициент сопротивлении. Так как при 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости, [c.192]

Для большинства машин и приборов колебания скоростей звеньев допустимы только в пределах, определяемых коэффициентом неравномерности движения б (см. гл. 22). Для ограничения этих колебаний в границах рекомендуемых значений б регулируют отклонения скорости звена приведения от ее среднего значения. Для машинных агрегатов, обладающих свойством саморегулирования, регулирование заключается в подборе масс и моментов инерции звеньев, соответствующих систе.мам движущих сил и сил сонрвтивления в агрегате для обеспечения энергетического баланса.Так как менять массы и моменты инерции всех звеньев нецелесообразно, задача решается установкой дополнительной маховой массы. Конструктивно ее оформляют в виде маховика — массивного диска или кольца со спицами. Часто функции маховика выполняют зубчатые колеса или шкивы ременных передач, тормозные барабаны и другие детали, для чего им придают соответствующую массу. Маховые массы накапливают кинетическую энергию в периоды никла, когда приведенный момент движущих сил больше приведенного момента сил сопротивления и скорость звена возрастает. В периоды цикла, когда имеет место обратное соотношение между моментами сил, накопленная кинетическая энергия маховых масс расходуется, препятствуя снижению скорости. Следовательно, маховик выполняет роль аккумулятора кинетической энергии и способствует уменьшению пределов колебаний скорости относительно среднего значения ее при постоянной мощности двигателя. [c.343]

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость IV1, и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости фис. 8.8,6). Отнощение ср = lJu - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ф = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование. [c.305]

Данные рекомендации обеспечивают снижение уровней вибрации, особенно существенное при распределении исходного дисбаланса, близком к линейному. Окончательное подавление первой собственной формы происходит на втором этапе уравновешивания, выполняемом на рабочих скоростях с использованием самоуравновешенных блоков из трех грузов, укрепленных в тех же сечениях по длине вала. При этом нужно найти три груза (статические моменты крайних грузов равны половине статического момента среднего и направлены в противоположную сторону), которые, не нарушая полученной ранее уравновешенности в зоне низких оборотов, минимизировали бы опорные реакции на верхней балансировочной скорости. Искомые величины и угловое положение грузов соответствуют устранению векторной суммы амплитуд реакций или перемещений опор (замеренных в выбранном неподвижном направлении) в координатах, связанных с вращающимся валом. Задача решается с помощью динамических коэффициентов влияния, представляющих в данном случае векторную сумму амплитуд перемещений или реакций опор в тех же координатах от единичной самоуравновешенной системы трех грузов при заданной скорости. В машинах с большими отклонениями от линейных зависимостей придется прибегать к методу последовательных приближений и выделять колебания с частотой вращения вала. [c.89]

Косвенная проверка точности измерений с помощью пневмонасадка выполнялась путем сопоставления расходов, вычисленного интегрированием результатов траверсирования в контрольных сечениях и измеренного расходомерным соплом. Отклонение интегральных расходов в контрольных сечениях от показаний расходомерного сопла не превышало 1%, причем наименьшая разница (0,2—0,5%) наблюдалась для сечения 0—0, где потоки практически однородны. В сечениях 1—t, 2—2, 3—5 и 4—4, где поля скоростей и давлений неоднородны, указанная разница несколько выше (до 1%), но одинакового порядка, хотя в сечениях 1—1 и 3—3 поток по отношению к зонду стационарен, а в сечениях 2—2 и 4—4 — нестационарен. Следовательно, точность измерения пневмонасадком конструкции ЛПИ в большей мере зависит от неоднородности, чем от нестационарности потока при достаточном удалении контрольных сечений 2—2 и 4—4 от выходных кромок лопаток (в опытах это расстояние, отнесенное к хорде РЛ, составляло г/6 = 0,4ч-0,5). Проверку точности результатов траверсирования можно также выполнить, сравнивая осредненный вдоль радиуса коэффициент потерь энергии в рабочем колесе 2, полученный из распределения параметров потока по высоте проточной части, с его средним значением зс, рассчитанным по опытным суммарным характеристикам ступени. [c.218]

Способ экспериментальной градуировки обеспечивает наибольшую точность, так как позволяет устранить влияние паразитных сигналов в цепях термопар. При таком способе градуировки неучтенной остается только систематическая ошибка, вызываемая различием скоростей разогрева образца и стакана. Ее можно учесть, если независимо измерять скорости роста средней объемной температуры образца (т) и температуры стакана (т), а расчет теплоемкости образца производить по формуле (2-3). Однако такое усложнение опыта оправдано только в особых случаях, например, когда ставится задача исследования теплоемкости в зонах фазовых переходов. Чаще же всего соотношение скоростей разогрева bjby удается поддерживать в опытах, близких к единице, и оценивать отклонения от нее аналитической поправкой Аа , вводимой в формулы (2-6) и (2-8) в виде безразмерного коэффициента (1 + Дст ,). В частности, формула (2-6) с учетом поправки AOf приобретает вид [c.34]

Расхождение опытных и расчетных значений коэффициента теплопередачи при -ф = 1 значительное. Это указывает на то, что при расчете коэффициента теплопередачи конвекцией от горящего факела можно принимать максимальное значение турбулентности потока. Считая коэффициент начальной турбулентности потока ip = 1,6, получаем расхождение между опытными и расчетными значениями коэффициента тепло- передачи конвекцией в среднем 30% в сторону большего значения опытного коэффициента. Это можно объяснить неравно-- лерным значением скоростей внутри печного пространства. Отклонения опытных данных от расчетных, полученные в наших опытах, не больше отклонений, которые получались у других авторов, исследовавших теплообмен в малогабаритных высокотемпературных печах. Но большинство авторов неправильно объясняет несходимость опытных и расчетных. данных, не учитывая теплоотдачи конвекцией на стенки печи. [c.174]

Как видно, расчетная площадь в среднем на 18% больше истинной. Это позволяет воспользоваться средней глубиной питтингов Аср и значением скорости коррозии Р для расчета коэффициента питтингообразо-вания и соответственно площади питтингов, введя поправочный коэффициент, который учитывает отклонение расчетной площади от истинной, равный 1,2. [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...