Тепловое напряжение топки

Характер изменения t в зависимости от условного теплового напряжения топки [c.248]

Фиг. 5. Характер изменения в зависимости от теплового напряжения топки (при нефтяном отоплении).

В диапазоне рабочих форсировок изменяются поверхностные тепловые напряжения тепловое напряжение топки [c.251]

На рис. 7-9 представлена проведенная ПКК треста Центроэнергомонтаж модернизация котлов ТС-20 при переводе их на сжигание природного газа. До реконструкции котлы были снабжены беспровальными цепными решетками типа БЦР для сжигания донецких углей. Топочная камера подверглась значительному изменению. Путем удаления переднего и заднего сводов и спрямления фронтовой и задней стен топки с одновременным относом фронтовой стены и удалением цепной решетки создается камерная топка с охлаждаемым подом в нижней части. Объем топки при этом возрастает с 50 м до 96,3 м . Стены топки сплошь экранируются, причем плотность экранирования в части боковых, фронтового и заднего экранов увеличена. Фронтовой и задний экраны включены непосредственно в барабан котла. Боковые экраны включены на выносные циклоны. На фронтовой стене размещаются в два ряда четыре газомазутные горелки. Производительность котла увеличена до 35 т/ч. Тепловое напряжение топки составляет /У 262 10 ккал/я -ч при работе на газе. Первый [c.214]

Влияние неравномерностей, тем меньше, чем выше скорость воздуха в горелках и ниже тепловое напряжение топки. Следует отметить, что объективная числовая оценка неравномерности представляет большие трудности. Ряд авто ров предлагает в качестве такой оценки использовать среднеарифметическое отклонение коэффициентов избытка воздуха в отдельных горелках от среднего по топке [c.62]

Рис. 3-28. Завиоимость между строительной поверхностью и тепловым напряжением топки. За 100% принята поверхность при тепловом напряжении 200 103 ккал/мз ч.

Рис. 3-29. Зависимость между тепловым напряжением топки и критическим избытком воздуха.

Влияние, оказываемое тепловым напряжением топки на критический избыток воздуха, иллюстрируется графиком на рис- 3-29 Л- 3-20] или эмпирическим соотношением [c.96]

Расход топлива (природный газ), м я. . . Тепловое напряжение топки, тыс. ккал/ м -к] [c.129]

Тепловое напряжение топки без [c.106]

Тепловое напряжение топки с [c.106]

Не претендуя на широкое обобщение, формула (4-2) дает возможность наглядно оценить влияние теплового напряжения топки и теплоты сгорания топлива на экономичность и стабильность топочного процесса при сжигании болгарского лигнита по схеме прямого вдувания с пылеконцентраторами в топке с угловыми горелками. [c.187]

Тепловое напряжение топки [c.36]

Чистка колосниковой решетки. Чистка колосниковой решетки значительно снижает тепловое напряжение топки, поэтому такую работу необходимо производить как можно быстрее. [c.115]

Общее тепловое напряжение топки qv Q- ккал/(м -ч) 250—300 250-250 250—300 225—250 200—250 200—250 [c.367]

В процессе сжигания всех видов топлив могут образовываться высокотоксичные окислы азота N0 и NO2. Наибольшее влияние на образование окислов азота оказывают температура в топке и концентрация кислорода. Количество окислов азота возрастает с увеличением теплового напряжения топки, мощности парогенератора, избытка воздуха в топке. В табл. 7-59 приведены весьма ориентировочные данные по концентрациям окислов азота за парогенераторами, которые будут уточняться по мере получения более представительных данных. [c.525]

При определении теплового напряжения топки д-у объем, зажимаемый ширмами, расположенными в верхней ее части и в районе выходного окна, включается в объем топки в том случае, если шаг ширм Si 700 мм. [c.22]

При рециркуляции газов через нижнюю часть топочной камеры изменение температуры газов на выходе из топки определяется тепловым напряжением топки котла. При низких Q/У температура газов на выходе из топки повышается, при высоких снижается. Это связано с радиационной поверхностью нагрева котла. В топочных камерах с высокими тепловыми напряжениями радиационная поверхность нагрева относительно мала и снижение температуры газов в топке вследствие разбавления их газами рециркуляции не компенсируется уменьшением тепловосприятия топки. В этом случае температура газов на выходе из топки снизится. При низких тепловых напряжениях топочной камеры превалирует эффект тепловосприятия радиационных поверхностей нагрева и температура на выходе из топки растет. [c.96]

Видимое тепловое напряжение топки [2,9...4,9 ГДж/(м -ч) зависит от качества сжигаемого топлива и конструктивных особенностей топки. [c.177]

Допустимое тепловое напряжение топки по условиям горения д 10 ккал/(м>-ч) [c.106]

Топочная камера с жидким шлакоудалением по всей высоте разделена двухсветным экраном на две одинаковые по объему камеры. Объем всей топочной камеры составляет 3340 ж , а видимое тепловое напряжение топки — 125-10 ккал/м -ч. Все экраны выполнены из труб 60 х 6 жж с шагом 64 жж из стали 20. Нижняя часть экранов топочной камеры и холодных воронок ошипованы и покрыты хромитовой массой, образуя зажигательные пояса. [c.242]

Для нахождения влияния отдельных факторов на работу котлоагрегата строятся графики основных зависимостей. Различают два вида графиков. Одни из них являются изображением изменения той нли иной -величины по времени. Обычно такие графики строятся при снятии динамических характеристик, испытаниях котлоагрегата в режимах растопки или расхолаживания, а также для выявления степени стабильности или самовыравнивания процесса. Другой вид графиков — изменение каких-либо величин в зависимости от изменения какого-либо одного параметра, принимаемого за независимое переменное (например, зависимость. потерь с химической и механической неполнотой сгорания от теплового напряжения топки, от избытка воздуха и т. п.). [c.250]

Эффективность. Пароперегреватель и хвостовые поверхности нагрева котла выполняются, как в обычных котлах. В топочном объеме могут быть установлены испарительные и пароперегреватель-ные ширмовые поверхности нагрева, что позволяет увеличить тепловое напряжение топки до 250 кВт/м , соответственно уменьшить габаритные размеры котла. [c.13]

Для такой мощности применяют только камерные топки. Тепловая мощность топки равна 1200/0,4 = 3000 МВт. При тепловом напряжении объем 150 КВт/м 1/ = = 20 000 м1 [c.215]

Для слоевых топок основными тепловыми характеристиками являются тепловое напряжение площади колосниковой решетки (зеркала горения), тепловое напряжение топочного объема и кпд топки, для камерных топок — тепловое напряжение топочного объема и кпд топки. [c.49]

Задача 2.30. Определить площадь колосниковой решетки, которую требуется установить под вертикально-водотрубным котлом паропроизводительностью Z) = 6,l кг/с, работающим на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% Н = 2,2% SS = 2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива при входе в топку tj = 20° , давление перегретого пара рп.а = 4 МПа, температура перегретого пара / п = 420°С, температура питательной воды 180°С, кпд котло-агрегата (брутто) >/ а = 87%, величина непрерывной продувки Р = 4% и тепловое напряжение площади колосниковой решетки е/Л=1170 kBt/m". [c.50]

Рекомендуемые ма1 с твердым шлакоудал симальные допустимые тепловые напряжения топки ением [c.68]

Тепловое напряжение топки превышает в нееколько раз теплонапряжение трубчатой части котла. Топка производит 40—бОфо пара всей иароироизводительности котла, В среднем 1 3/2 поверхности нагрева топки воспринимает тепла от газов и передаёт его воде II пару в 10—12 раз больше, чем трубчатая часть. Козфициент теплопередачи зависит от ряда факторов главнейшие из них — характер и скорость движения газового потока, конфигурация газового тракта, чистота и шероховатость поверхности, свойства и параметры [c.249]

Исследование топки с горелками мощностью 3—4 т/ч было проведено ВТИ на котле ПК-47. Следует оговориться, что хотя этот котел и является специализированным газо-мазутным, тепловое напряжение топки достаточно низко 125-10 ккал1м -ч. На котле смонтированы двухканальные горелки, представленные на рис. 4-5. В процессе исследований оба канала были открыты и нормальная составляющая скорости воздуха была около 30 uj eK. На котле были установлены паромеханические форсунки ЦКТИ, обеспечивающие устойчивое горение во всем интервале нагрузок от растопочной до номинальной. Предварительными измерениями было выяснено, что отнесенные к отдельным горелкам локальные коэффициенты избытка воздуха находятся в пределах 0,72—1,10. Несмотря на столь большую неравномерность подачи воздуха и мазута, топка показала акр= 1,035 при 3=0. Химическая неполнота сгорания измерялась хроматографическим методом, механическая неполнота сгорания не измерялась. [c.167]

Весьма любопытный опыт был поставлен с целью выяснения возможностей качественного регулирования вы-сокофорсированных толок. Объектом исследований был избран котел БКЗ-120-100-ГМ с тепловым напряжением топки 250 10 ккал1м ч. На котле были установлены форсунки повышенного расхода, позволившие принять близкую к номинальной нагрузку при давлении мазута 10 ат. Скорость воздуха в амбразуре горелок составляла 21 м1сек. Был определен оптимальный (критический) [c.174]

При сжигании негрохоченых многозольных антрацитов марок АРШ и АСШ, применение которых для котлов со слоевым сжиганием не рекомендуемся, потери от механической неполноты сгорания могут дойти до <74 = = 20°/о (при отсутствии возврата уноса). При этом тепловые напряжения топки намного ограничиваются (см. ниже), значительно увеличивается затрата труда на ручные шуровки слоа. Добавка 20—30% высокореакционных каменных углей к негрохоченым антрацитам при хорошем предварительном смешении этих топлив дает существенное улучшение работы топок. Не рекомендуется сжигание тощих углей из-за весьма больших потерь с уносом. [c.62]

С другой стороны, указанные два фактора не позволяют использовать нижний ввод рециркулируемых газов в котлах с открытыми топками и жидким шлакоудалением или ввод их в теплонапряженные предтопки различного типа, особенно при сжигании топлива с малым выходом летучих (типа АШ), При нижнем вводе рециркулируемых газов влияние изменения тепловооприятия экранов а температуру в 1К0Ице топки различно. Температура может расти, оставаться неизменной или повышаться в зависимости от величины теплового напряжения топочной камеры. При низких напряжениях темлература за топкой повышается, П ря высоких— снижается. Это объясняется тем, что при вьгсомих тепловых напряжениях топка н радиационная поверхность ее экранов относительно малы. В этом случае [c.132]

Рис. 3-4. Зависимость от тепловых напряжений топки котлоагрегата БКЗ-210 (чихезский уголь).

Работа котлоагрегата с тремя мельницами-вентиляторами в большинстве случаев была неустойчивой. Это объяснялось прежде всего их перегрузкой, особенно при поступлении топлива с Q H 450 кДж/кг (1300 ккал/кг), а также различной производительностью по топливу боковых мельниц-лентиляторов Дм=12,б— 13,9 кг/с (45—50 т/ч) и фронтовых мельниц-вентиляторов — Вм= =8,34—9,73 кг/с (30—35 т/ч). На рис. 4-9 приведены зависимости <74, qa и к. п. д. топочного устройства от видимых тепловых напряжений сечения Qf и объема топочного устройства. Из анализа видно, что с увеличением теплового напряжения топки потеря уменьшается, а возрастает. Это явление особенно ярко выражено при топливе ухудшен- [c.186]

Для наглядной связи между gt, тепловым напряжением топки и QPh весь экспериментальный материал при примерно одинаковом избытке воздуха обобщен (см. рис. 3-3,а) с помошью /(=i7f (Q h)" . При этом в диапазоне /С=74—ИЗ величина q с достаточной для практики точностью описывается следующей эмпирической формулой [c.187]

Общее тепловое напряжение топки <7vlO- ккал/(м ч) [c.367]

Топливо Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки а Допустимое тепловое напряжение топки по условиям горения р-10->, ккал1(мг-ч) Потери тепла от недожога Доля золы, уносимой газами а УН [c.200]

Топливо Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки , Допустимое тепловое напряжение топки по условиям горения -10- , ииы/(.и - ), для котлов производите лыюстыо, т/ ч Потерн тепла от недожога, % Доля золы, уносимой газами °7Н [c.200]

Горелка типа БИГ. Горелка инжекционная с периферийной подачей газа конструкции Ппомэнергогаза ио результатам государственных испытаний рекомендована для установки на котлах [кроме жаротрубных, работающих с разрежением 15—20 Па (1,5—2 кгс/м )] при тепловом напряжении топки не более 465 кВт/м [400 Мкал/(м -ч)]. [c.173]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...