Таблица значений относительных средних

Таблица значений относительной спектральной чувствительности /(х среднего человеческого глаза (яркий свет) [c.181]

На рис. 18—19 представлены эллипсы рассеяния расчетных значений некоторых термодинамических величин, полученные на основе системы А/-эквивалентных уравнений. На рисунках показаны значения (Тх = (Т-]/Л/, характеризующие разброс термодинамических величин Х 1, вычисленных по каждому индивидуальному уравнению состояния, относительно среднего значения X, определенного по усредненному уравнению состояния. Рис 18, л, н, л и 19, лг, н, л иллюстрируют увеличение разброса расчетных значений относительно среднего при Г=1000 К, что и послужило одной из причин выбора температуры 7 = 600 К в качестве верхней границы настоящих таблиц. [c.91]

Для рассматриваемого примера х = 5,5 мкм, г = х оо — = 5,5/6 0,91. Пользуясь таблицей значений интегралов функций Ф (г) (см. приложение), находим Ф (г) == 0,3186. Вероятность получения натягов в соединении 0,5 + 0,3186 = 0,8186, или 81,86 %. Вероятность получения зазоров (незаштрихованная площадь под кривой распределения) 1 —0,8186 = 0,1814, или 18,14 %. Вероятные натяг —5,5 — За = —23,5 мкм и зазор —5,5 + Зст = +12,5 мкм практически являются предельными. Этот расчет приближенный, так как в нем не учтены возможности смещения центра группирования относительно середины поля допуска вследствие систематических погрешностей. При высоких требованиях к точности центрирования, а также при больших (особенно ударных) нагрузках и вибрациях назначают посадки с большим средним натягом, т. е. Н/п, Н/т. Чем чаще требуется разборка (сборка) узла и чем она сложнее и опаснее в смысле повреждения других деталей соединения (особенно подшипников качения), тем меньше должен быть натяг в соединении, т. е. следует назначать переходные посадки Н/к, H/j . [c.221]

Сточки зрения применения решеток в спектральных приборах наибольший интерес представляют описанные выше области высокой концентрации излучения и поляризующее действие решетки в этих областях. Данные о величине и положении максимумов для ряда углов наклона граней приведены в табл. 2. Относительная доля энергии W вторичного поля, приходящаяся на л-й порядок спектра, для приведенных в таблице значений Я // при Я-поляризации всегда равна единице. Значения XJI вычисляются из условий существования геометрических резонансов I и II. Исключение составляет случай п = 1 для всех ijj, когда существование второго максимума обусловлено одновременным выполнением соотношений взаимности и закона сохранения энергии. Для неполяризованного излучения коэффициент отражения можно получить как среднее арифметическое из коэффи- [c.190]

Центр группирования полученной таким образом эмпирической кривой распределения, как правило, не совпадает с размером, по которому производилась установка (настройка) автомата или светофорной головки. Если отдельные значения случайных величин фиксировались в виде отклонений от установочного размера, то положение центра группирования определяется средним значением отклонений л . Среднее значение х, полученное в результате одного процесса исследования (например, 100-кратного пропускания через автомат серии образцов), не характеризует систематической ошибки настройки, так как полученное значение при настройке столь же случайно и подчиняется такому же закону распределения, как и последующие значения. При распределении погрешностей срабатывания сортировочного механизма (или появления светового сигнала) по нормальному закону вероятность близости установочного размера к центру группирования относительно велика и определяется таблицами значений функции Ф (г). Разность между значениями при установке и любым другим значением может достигнуть = 2 За = 6а, но так называемая практическая предельная разность, вероятность превышения которой составляет 0,27<>/о, определяется величиной [c.72]

В табл. 7,26 приводятся значения относительного подпора от мостов, т. е. 2/Ло для первых двух зон и пределах для /7к<С0,24, т. е. для случаев средних уклонов рек. Пользование таблицей ясняется примером. [c.247]

Величины энергетических к.п.д. могут быть определены не только по методу Монте—Карло. Для наиболее простой оценки значений к.п.д. можно воспользоваться имеющимися в литературе работами рассчитывая соответствующие величины поглощенной энергии по линейному коэффициенту ослабления гамма-излучения ( а) и линейному коэффициенту истинного поглощения гамма-излучения ( Т=Р з. где зд— линейный коэффициент комптоновского рассеяния ), по этому способу получаются завышенные или заниженные оценки искомых величин. В таблице приведены полученные таким образом величины энергетических к.п.д. и их максимальные абсолютные (8) и относительные (е) погрешности, причем за истинные значения приняты средние величины к.п.д., рассчитанные по методу Монте—Карло. [c.8]

При этом следует иметь в виду также и то, что действительные значения относительных эксцентрицитетов e во всех испытанных по данной программе стержнях были в два с лишним раза меньше эксцентрицитетов, принятых при составлении таблицы нормативных значений коэффициентов продольного изгиба W, и в ряде случаев меньше эксцентрицитетов, возможных в реальных условиях. Так, например, средний относительный эксцентрицитет для стержней трубчатого сечения гибкостью л =45 составлял в =0,07 и для тавровых стерж ней той же гнб- [c.167]

С помощью метода наименьших квадратов решается переопределенная система N линейных уравнений относительно трех неизвестных параметров а, р и у- Метод наименьших квадратов позволяет дать оценку искомых параметров, соответствующую минимуму невязки, найти матрицу их корреляций и стандартное отклонение в смысле несмещенных оценок. В [8] обработаны интенсивности КВ-линий шести полос VI, vз, У2, У2 + з и 2у2 спектра водяного пара. Рассчитанные значения параметров и коэффициенты корреляций между ними приведены в табл. 2.4. Из анализа представленных в таблице значений величин следует, что используемая переносная трехпараметрическая модель / -фактора хорошо восстанавливает значения интенсивностей для вращательного квантового числа 10 и Дт О.. . 2, и может быть использована для обработки. Средняя относительная ошибка восстановления для всех шести полос сравнима с ошибкой эксперимента, либо меньше ее. [c.65]

Для хрупких металлов значения относительного удлинения и сужения близки к нулю. Поэтому испытание на растяжение чугуна как хрупкого металла не проводится. Чугун испытывают на изгиб (рис. 9). Чугунный образец 1 стандартной формы закрепляют на двух опорах 2 и нагружают в средней точке до наступления разрушения образца. При этом определяется предел прочности при изгибе, который равен произведению особого коэффициента (берется из таблиц) на величину нагрузки (в кгс) в момент разрушения образца. Предел прочности при изгибе изме- [c.23]

Экспериментальные исследования термодинамических свойств этана и разработка таблиц были предусмотрены планом работ Комиссии АН СССР по таблицам термодинамических свойств технически важных газов и жидкостей на 1976—1980 гг. Настоящая монография является итогом этих работ. Она обобщает накопленные экспериментальные материалы, опубликованные вплоть до 1980 г. включительно, и содержит подробные таблицы термодинамических свойств этана в области температур от тройной точки до 700 К и давлений от 0,1 до 80 МПа, Как и в предыдущих монографиях, использован метод усреднения эквивалентных по точности единых уравнений состояния, описывающих свойства газовой и жидкой фаз, включая свойства на кривых сосуществования жидкость — пар и жидкость — кристалл. Анализ разброса индивидуальных значений какого-либо свойства относительно среднего значения, вычисленного по усредненному уравнению состояния, позволил оценить достоверность расчетных значений при различных температурах и давлениях и привести таблицы допусков к соответствующим расчетным величинам. [c.4]

Примечание, Значения относительной видности различны Для разных людей. Однако эти значения не очень сильно отличаются для людей с нормальным зрением. В таблице приведены средние значе-ния А х. [c.169]

Значение коэффициента Фишера показывает, во сколько раз уменьшается расстояние относительно полученного уравнения регрессии по сравнению с расстоянием относительно среднего. Для расчета составлена программа, результаты расчета сводятся в таблицу. Расчеты показывают, что зависимость аппроксимируется прямой. Тогда получаем, что для осевого компрессора [c.25]

В главе приведены значения оптических характеристик твердых, жидких и газообразных веществ при различных параметрах их состояния. Даны аналитические зависимости, позволяющие использовать эти значения при практических расчетах. Оговаривается достоверность приведенных значений оптических характеристик (указывается обычно средняя квадратическая относительная погрешность измерения при доверительной вероятности 0,68). В некоторых таблицах указания о погрешности измерения отсутствуют. Это соответствует случаям, когда в литературных источниках достоверность данных не была оговорена. Значения оптических характеристик в таких таблицах следует рассматривать как ориентировочные. [c.766]

Найденному значению Oj, соответствует определенный относительный эксцентриситет х- По этому значению из таблиц [25] находят коэффициенты сопротивления вращения Ф , средний расход масла q,n, расход масла на входе в смазочный слой qi. Для этих же целей при dlL = 1,5 и 0 120 можно воспользоваться графиками на рис. 8.16. [c.309]

Коэффициент качества излучения k является регламентированной величиной относительной биологической эффективности г), устанавливаемой специальными комиссиями и предназначенной для контроля радиационной опасности. Имеются таблицы коэффициентов качества для разных типов излучения в зависимости от среднего значения линейного поглощения энергии. [c.15]

Сопоставление экспериментальных и эксплуатационных данных, полученных на обычных выносных циклонах и циклонах с двухступенчатой сепарацией пара с работой парового объема горизонтальных барабанов котлов низкого, среднего и высокого давления, показывает, что работа выносных циклонных сепараторов, особенно в условиях высоких солесодержаний котловой воды, позволяет при одном и том же высоком качестве выдаваемого пара значительно повысить удельное напряжение парового объема циклонного сепаратора по сравнению с паровым объемом барабана. На рис. 8-1 представлена зависимость удельной весовой нагрузки парового объема от давления пара для обычного выносного циклона, для выносного циклона с двухступенчатой сепарацией пара и для парового объема горизонтального барабана. Следует отметить, что указанные графики построены для значений солесодержания котловой воды в барабанах и выносных циклонах, принимаемых в обычных эксплуатационных условиях в соответствии с таблицами, приведенными в разд. 2-3 гл. 2, т. е. эти графики составлены для низких значений солесодержания котловой воды в барабане и относительно высоких солесодержаний котловой воды в выносных циклонах. Ниже в табл. 8-1 показано, во сколько раз в этих условиях нагрузка парового цик- [c.217]

Чтобы иметь представление о погрешностях, связанных с этим предположением, рассмотрим пример, который может считаться весьма неблагоприятным по сравнению со многими практическими задачами. Пусть поток газа движется в канале, образованном концентрическими окружностями. Относительная ширина канала равна/г= 1. Скорость на выпуклой стенке равна критической. Точное значение приведенного расхода при этом равно = = 0,865, а найденная по этой величине с помощью газодинамических таблиц средняя скорость Я ,р = 0,664. Точное же значение среднерасходной скорости (при постоянной плотности) равно ср 0,700. Таким образом, ошибка в очень неблагоприятном случае составляет менее 5%. [c.99]

В таблице 3 экспериментальные данные Дюпена и ординаты точек его гиперболы сравниваются с результатами, полученными на основе теории Бернулли — Эйлера, для балок, изготовленных из северной пихты, размеры которых указаны выше. Второй и третий столбцы позволяют оценить близость значений экспериментально найденных прогибов в поперечных сечениях балки, расположенных симметрично относительно середины ее пролета, а в четвертый столбец помещены их усредненные значения. Расстояния от середины пролета измеряются в метрах, начало координат принято в центре среднего сечения балки в изогнутом ее положении. Используя точку, соответствующую прогибу посередине пролета, точки опирания и точку изогнутой оси в одной четверти расстояния от середины, Дю- [c.49]

Примечания. I. Данные таблицы относятся к способу нормирования шероховатости наибольшим значением параметра. 2. Нормирование параметра Яд является предпочтительным. 3. Значения Я по варианту 1 соответствуют предпочтительному ряду (см. табл. 4.2) и близки к среднему значению по данному классу шероховатости, превышая его наибольший предел на 40%. Вариант 1, как правило, обеспечивает повышение качественных показателей изделия и рекомендуется для наиболее ответственных поверхностей. Некоторое ужесточение допуска шероховатости сказывается при методах контроля, основанных на измерении параметра Яд. Уровень точности практически не изменяется, если соответствие классам шероховатости по ГОСТу 2789-59 контролировалось по образцам сравнения. 4. Значения /г по варианту 2 соответствуют предпочтительному ряду см. табл. 4.2), но на 25% больше верхнего предела данного класса шероховатости. Вариант 2 может быть использован для менее ответственных поверхностей, если указанное относительно небольшое уменьшение требований не оказывает существенного влияния на качество изделия. 5. Значения Д, по варианту 3 полностью соответствуют верхнему пределу данного класса шероховатости, но не являются предпочтительными. Применение варианта 3 рекомендуется ограничить лишь теми случаями, когда возможности повышения точности изготовления исчерпаны полностью, а увеличение значения Яд недопустимо по условиям сборки или работы изделия. 6. Значения полностью соответствуют верхнему пределу данного класса шероховатости. [c.396]

Как видно из этой таблицы, произведение ат изменяется в относительно небольших пределах. Принимая во внимание, что оно стоит под знаком кубичного корня, мы не сделаем большой ошибки, если введем в расчет среднее значение ат 1,5. Тогда уравнение (5-11) можно будет представить в виде [c.139]

Относительный метод. С помощью шагомера, настроенного на нуль по произвольно выбранному шагу, измеряют отклонения всех остальных шагов. Эти относительные отклонения с учетом знака вносят во второй столбец расчетной таблицы (табл. 13.1). Третий столбец получают, суммируя относительные погрешности шага на каждом зубе. Значение, полученное на последнем зубе, откладывают на диаграмме (рис. 13.4) с обратным знаком и соединяют полученную точку прямой линией с началом координат. Наклон прямой характеризует среднее отклонение окружного шага, а сама прямая является новой осью, от которой откладывают подсчитанные относительные погрешности шага на каждом зубе. В результате получают в прежней системе координат (с горизонтальной осью) диаграмму накопленной погрешности. Для колеса в целом накопленная погрешность Рр, является суммой абсолютных величин максимальной и минимальной ординат диагра.ммы. Можно прочесть на диаграмме также н накопленную погрешность на любых к шагах. [c.364]

Теплоемкость рабочих газов. Для расчета теплоемкости рабочих газов необходимо знать состав отдельных компонентов свежего заряда смеси и продуктов сгорания. В газожидкостном двигателе состав свежего заряда в процессе сжатия зависит от состава горючего газа, от общего количества воздуха к от наличия остаточных газов, относительное количество которых характеризуется коэффициентом остаточных газов. Для решения нижеследующих уравнений значения средних теплоемкостей воздуха и газа берутся из таблицы И. Имея в виду небольшое содержание многоатомных газов в газовоздушной смеси, можно пользоваться значениями средних молекулярных теплоемкостей газа. Средняя молекулярная теплоемкость свежего заряда при постоянном объеме в интервале температур О—С [c.56]

Из анализа приведенных данных следует, что оптимальные с указанной точки зрения значения l d) зависят от диаметра цилиндрической полости. Энергетические и геометрические характеристики оптимальных цилиндрических полостей различных диаметров к данному зеркалу сведены в таблицу, из которой следует, что чем меньше диаметр полости, тем относительно более глубоким должен быть приемник, оптимальный с точки зрения средних тепловых нагрузок. [c.451]

Экспериментальные данные получены на образцах следующих размеров трубчатые — с наружным диаметром 36 мм, внутренним 30 мм, длиной рабочей части 130 мм плоские — 250 X 20 X 3,0 мм. В таблице приведены средние значения (8р — относительное удлинение при разрыве, п — число образцов). [c.87]

Из спектрограмм, построенных по средним значениям амплитуд гармоник, в соответствии с описанной выше методикой было определено число граней в трех сечениях отверстий (табл. 3.4). Из этой таблицы следует, что формула (1.6) относительно редко подтверждается на практике, даже на протяжении одного отверстия. Это объясняется, в частности, тем, что эта формула не учитывает влияния на движение развертки крутильных колебаний ее корпуса. [c.120]

Величина коэффициентов использования машин и механизмов по времени и грузоподъемности не может назначаться произвольно, так как они находятся в определенной зависимости, связанной с режимом работы и заданной долговечностью. В зависимости от относительной продолжительности включения механизмов ПВ% устанавливаются следующие режимы работы легкий (Л) 15%, средний (С) 25%, тяжелый (Т) 40%, весьма тяжелый (ВТ) 40% и непрерывный (ВТН) 60%. Средние значения коэффициентов к и к п соответствующий режимам работы расчетный рабочий фонд, используемый для экономических расчетов, приведены в следующей таблице. [c.462]

В случае, когда средняя температура наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца превышает 25 С, допустимые температуры воздуха в производственных помещениях на постоянных рабочих местах, указанные в табл. У1-3 можно повышать в теплый период года при сохранении указанных в той же таблице значений относительной влажности воздуха на 3°С, но не выше 31° С в помещениях с незначительными избытками явного тепла на 5° С, но не выше 33 С в помещениях со значительными избытками явногх тепла на 2° С, но не выше 30° С, в помещениях, в которых по условиям технологии производства требуется искусственное поддержание температуры и относительной влажности воздуха, независимо от величины избытков явного тепла. [c.297]

В большинстве случаев целесообразнее пользоваться <3, а не р или р. В первую очередь потому, что применяя среднеквадратическую погрешность (Г, легче определять доверительные вероятности, так как для этого имеются соответствующие таблицы. Известным преимуществом средней арифметической погрешности т является то, что ее вычислять несколько проще, чем <3. Применение микрокалькулятора практически полностью устраняет это преимущество. Разумеется, при большом значении тг вообще безразлично, какой из погрешностей пользоваться, так как между ними существует соотношение (22). При малом гг по причине, указанной выше, следует всегда применять среднеквадрштическую (абсолютную или относительную) погрешность. [c.41]

Таблица 2.4. Средние значения и среднеквадратичные отклонения от среднего (<т) для высоты (Л,) профиля шероховатости, угла (а) наклона микрограней относительно базовой плоскости, размера микрограней (а)

В табл. XVII.3 приведены геометрические характеристики некоторых наиболее распространенных профилей, применяемых для изготовления элементов рам. Все профили имеют одинаковую толш,ину стенки б и одинаковую длину средней линии 5, т. е. равную плош,адь поперечного сечения и следовательно равный вес на единицу длины. Сопротивление изгкбу определяется экваториальными моментами, которые возрастают с увеличением отношения к Ь. Для сравнения в таблице указаны относительные значения характеристик (в %) через экваториальные моменты [c.479]

Из таблицы распределения Гаусса (табл. 23 и 24) для расстояния этой точки от истинного, но неизвестного среднего значения получают величину 2,24 (единица в третьем знаке поставлена внизу, так как приближенное значение дано с точностью до дву.х десятичных знаков). Диапазон для серии из 49 деталей расположен симметрично относительно среднего значения, так как в распределении Гаусса точки, соответствуюи(ие наибольшему и наименьшему значениям, равноудалены от точки, соответствующей среднему значению. Следовательно, к = 4,48а или, округляя, 4.5а. Из В >1числе тя ясно, почему при малых сериях возможно изготовление деталей без брака, естественное рассеивание размеров которых часто превышает величину 6а, предписанную чертежами. В среднем при серии 50 шт. рассеивание размеров деталей [c.114]

Во всех таблицах, где помещены характеристики механических евойств. приведенные в них данные были получены при испытании отдельно отлитых образцов. Средние данные, получаемые при испытании вырезанных из деталей образцов, часто оказываются ниже тех данных, которые получаются при испытании отдельно отлитых образцов. Поэтому при использовании для контрольных испытаний образцов, вырезанных из деталей, допускается снижение норм, устанавливаемых ГОСТ 2685-53 применительно к испытаниям отдельно отлитых или прилитых образцов. По ведомственным техническим условиям 300 ЛМТУ-51, средние механические свойства, определенные при испытании образцов, вырезанных из деталей, должны составлять по пределу прочности не менее 75%, а по относительному удлинению не менее 50% соответствующих минимальных значений, устанавливаемых нормами ГОСТ для того же сплава. [c.52]

Изотопические сдвиги удобнее всего наблюдать на разделенных четных изотопах элементов, которые не обнаруживают сверхтонкой структуры. Такие сдвиги были, например, изучены Герцем [5 ] на смесях изотопов неона Ne2o и Ne s и Копферманом и Крюгером [ ] на смесях изотопов и в которых искусственно отношение изотопов было получено близким к 1 1, В табл, 116 эти экспериментальные данные для нескольких линий неона и аргона сравнены с величиной нормального сдвига, вычисленной по формуле (5), Как видно из таблицы, для линий нейтральных атомов наблюденные сдвиги не сильно отличаются от вычисленных значений для линий ионов наблюденные сдвиги относительно велики. Вообш.е, как правило, линии ионов обнаруживают большие сдвиги, чем линии нейтральных атомов. В некоторых случаях и для нейтральных атомов наблюденные сдвиги сильно отличаются от вычисленных значений Av . Так, для ряда линий видимой части спектра Мо1(Мо — Mo ) сдвиги в среднем равны Av = — 0,0126 см знак — означает, что линии более тяжелого изотопа сдвинуты в красную сторону спектра. Значение Avj, для этих линий получается равным -f-0,0020 [c.558]

Анализ таблицы показывает, что при исследованных скоростных и нагрузочных режимах АСССН обеспечивает существенное повышение точности положения ползуна относительно направляющих. Вычисленные средние статистические значения А<У отклоие-нии (в мк), величины сближения (по всем углам) от установившихся, а также их предельные верхнее бУтах и нижнее 6случайные отклонения приведены в табл. 5. [c.42]

Последняя характеристика введена для того, чтобы применительно к ней выбрать процедуру контроля (значения п и с), приводящую к относительно меньшему объёму контрольных работ. В большинстве таблиц для каждой комбинации входных параметров приводятся и соответствующие им значения q наиб. Рь— средней доли дефектных экземпляров в совокупности многих партий, промтедших контроль, — которая не будет превзойдена ни при каких значениях 5 в поступающей на контроль продукции. [c.634]

В тех случаях, когда в материалах происходят физико-химические гфевраще-иия, приводящие к резким изменениям свойств, теплофизические характеристики даны дополнительно при характерных температурах. Для анизотропных материалов указаны направления измерения относительно главных кристаллографических осей. Если направление измерения не указано, то материал изотропный или значения свойств приведены в базисной плоскости. В отливе от щетинных усред-неиые характеристики обозначены чертой над символом (Ср, а, Я) для них указаны температурные пределы измерения. Средний коэффициент теплового расширения, как правило, определен в интервале температур от 7 до 293К для этих случаев интервал усреднения в таблицах опущен. Метод измерения свойств указан под условным шифром соответственно принятым обозначениям. [c.4]

Указанный вывод не исключает того, что, помимо деления пятна, могут существовать иные причины беспорядочного перемещения. На снимках зеркальной развертки изображения пятна удается иногда наблюдать неожиданные его смещения, которые не связаны видимым образом с процессом делания. Сформулированный выше вывод следует понимать лишь как утверждение о доминирующей роли деления катодного пятна в его беспорядочном перемещении при данных условиях опыта. Напомним, что описанные исследования относятся к условиям нормальной дуги с однородным ртутным катодом и равновесным давлением ртутного пара около 1,2 мк рт. ст. Не исключено, что при резком изменении условий опыта на первый план выступит какая-либо иная причина движения, такая, как газодинамические эффекты бурного вскипания ртути в области катодного пятна. Относительно подобных условий опыта могут быть сделаны предварительные прогнозы. Как следует из данных последней таблицы, связанное с делением пятна беспорядочное перемещение замедляется с уменьшением тока. Причина этого заключается преимущественно в том, что с уменьшением тока резко уменьшается средний квадрат элементарного смещения пятна при одиночиом акте деления Указанное уменьшение является результатом сокращения продолжительности совместного существования каждой пары пятен и ослабления их взаимодействия. Можно представить, что при достаточно низком значении тока перемещение пятна будет происходить преимущественно за счет газодинамических либо гидродинамических эффектов. В отличив от этого причиной хаотического перемещения пятна на твердом катоде может служить плавление под ним металла. Роль деления пятна как причины его перемещения по катоду должна уменьшаться также при введении в разрядное пространство посторонних газов и повышении плотности газовой среды. Должна существовать некоторая критическая плотность среды, при которой взаимное отталкивание пятен уже не будет иметь места. При таких условиях деление пятна не может оставаться доминирующей причиной его перемещения. Наконец, следует отметить, что действие деления пятна можно частично парализовать при помощи тангенциального к катоду магнитного поля. Последнее ориентирует пятно всегда таким образом, что деление совершается в направлении, нормальном к направлению упорядоченного движения. В этих условиях беспорядочные смещения пятна могут обладать только одной степенью свободы и приобретают своеобразную форму поперечных отклонений пятна от правильной траектории. [c.297]

Примечания 1. Для особо высокой относительной геометрической точности в отдельных случаях могут выбираться более точные по сравнению с указанными в таблице степени точности формы. 2. Процентные соотношения между допусками формы 7 ф и диаметра в зависимости от относительной геометрической точности приведены в табл. 2.19 и должны рассматриваться как средние значения для разных интервалов номинальных размеров о1 1 до 500 ин. При необходи ноств точное значение (2Гф/Г ) 100% определяется непосредственно по значе-виям Гф и Г для заданного номинального диаметра. [c.395]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...