Плавка металла в мартеновских печах

ПЛАВКА МЕТАЛЛА В МАРТЕНОВСКИХ ПЕЧАХ [c.302]

В процессе плавки берут пробы металла и шлака и сталь доводят до заданного химического состава. Для полного раскисления стали в конце плавки добавляют ферросилиций и технический алюминий. При выплавке легированных сталей вводят легирующие добавки, после чего металл нагревают, выдерживают при заданной температуре около 15 мин и затем выпускают в сталеразливочные ковши. Процессы окисления примесей и удаления фосфора и серы в шлак аналогичны с процессами, происходящими при плавке стали в мартеновских печах. [c.33]

Влияние марганца. Марганец подобно углероду повышает прочность стали и несколько уменьшает ее пластичность. При плавке стали в мартеновской печи марганец способствует очистке металла от серы, образуя легко удаляемый шлак. [c.79]

Обычно в процессах плавки стали в мартеновских печах и кислородных конверторах образуется шлака 10—20% от массы металла, и среднее содержание окси- [c.138]

Для окисления 1% С обычно расходуется 6—7% твердых окислителей. Несложные расчеты показывают, что при реагировании 1% твердого окислителя температура ванны снизится на 25—30° С. Обычно перегрев металла по ходу плавки не превышает 50—70° С, поэтому единовременные присадки твердых окислителей не должны превышать 2%, чтобы не вызвать переохлаждения ванны. Правда, в мартеновской плавке ввиду интенсивного поступления тепла от факела во время усвоения твердых окислителей снижение температуры ванны несколько ниже, но и в этом случае желательно не превышать указанного значения, так как часто перегрев металла в мартеновских печах бывает менее 30—50° С. [c.183]

Хром, обладая сравнительно высоким сродством к кислороду, в сталеплавильных ваннах окисляется довольно интенсивно, особенно при умеренно низких температурах начала плавки. Оксиды хрома и их соединения имеют высокую температуру плавления (1800— 2000° С) и ограниченную растворимость в сталеплавильных шлаках. Поэтому при значительном содержании хрома в исходной металлической шихте (чугуне или скрапе) получаются гетерогенные, малоподвижные, склонные к пенообразованию шлаки, резко ухудшающие условия ведения плавки, особенно в мартеновских печах, где нагрев металла осуществляется через слой шлака. [c.252]

Поэтому требования, предъявляемые к готовой стали по содержанию серы, должны быть установлены с учетом конкретных условий работы цеха. При этом следует иметь в виду, что глубокая десульфурация металла в мартеновской печи, как правило, удлиняет плавку, т. е. снижает производительность печи. [c.419]

В некоторых случаях комбинированные способы производства стали являются очень экономичными и единственно возможными. Например, соединение бессемеровского конвертора с основной мартеновской печью позволяет использовать высокую производительность конвертора (плавка длится 20—25 мин), а присущие бессемеровскому процессу недостатки (невозможность удаления серы и фосфора и повышенное содержание в стали азота) устраняются потому, что выплавка стали заканчивается в мартеновской печи. В последней металл освобождается от серы и фосфора и химический состав его доводится до требуемого. [c.41]

Сталь для производства фасонного литья плавят в мартеновских печах, электрических — дуговых и индукционных, в конверторах с боковым дутьем. Основная масса стали для производства фасонных отливок плавится в дуговых электропечах. Плавку сплавов на медной основе производят в тигельных, пламенных печах, в дуговых и индукционных электропечах. Алюминиевые сплавы плавят в электропечах сопротивления, индукционных печах, тигельных горнах. Помимо обычной заливки земляных форм алюминиевыми сплавами применяют заливку форм с кристаллизацией жидкого металла под давлением воздуха 0,5—0,6 МПа для получения отливок повышенной плотности. [c.134]

В дуплекс-процессе основная — кислая мартеновские печи плавка протекает в основной печи на обычной для этого процесса шихте. Из жидкого металла удаляются фосфор, сера, кремний и марганец до минимально возможного содержания. Затем жидкую сталь, содержащую обычно 1,3—1,4% С (т. е. в количестве, достаточном для процесса кипения), переливают в кислую печь для доводки и получения высококачественной кислой стали. [c.42]

Преимущества и недостатки мартеновского способа. В мартеновской печи можно переработать металлические отходы и чугуны обычного качества. Мощность современных мартенов позволяет получать сразу большое количество однородного металла, осуществлять контроль плавки и получать сталь по точно заданному анализу, а также выплавлять почти любые стали — начиная от самых мягких, с содержанием углерода 0,05—0,06%, и кончая твердой инструментальной углеродистой сталью можно выплавлять и легированные стали. [c.88]

Окисление примесей за счет закиси железа шлака идет медленно, и в целях ускорения вводится железная руда. Тем не менее процесс окисления примесей в мартеновской плавке идет во много раз медленнее, чем в любом конвертерном процессе. В последнем все составные части металла тесно взаимодействуют с кислородом дутья, и почти все тепло от реакций идет на нагрев металла, а потери в окружающее пространство малы. В мартеновской печи при медленном окислении примесей тепло от их сгорания рассеивается в рабочем пространстве, а не нагревает металл. Восполнение огромных потерь тепла, уходящего в окружающую среду с дымовыми газами, с охлаждающей водой и пр., производится сжиганием топлива в рабочем пространстве, а также за счет использования части тепла для нагрева холодного воздуха в регенераторах. [c.55]

Использование электрического тока для нагрева и плавки металла позволяет так организовать процесс нагрева, что тепловыделение происходит непосредственно в нагреваемом металле (индукционный нагрев). Это исключает значительные тепловые потери, имеющиеся в мартеновских печах нагрев воздуха и газа до температуры процесса, неполноты сгорания топлива, потери при [c.280]

На Алчевском металлургическом заводе было проведено исследование состава металла на 10 плавках в мартеновской печи емкостью 500 г и на одной емкостью 250-г. Для этого одновременно и с одного горизонта отбирали от одной до пяти проб. В большинстве случаев состав металла практически однороден на определенном горизонте по длине ванны. В отдельных случаях наблюдали резкие перепады концентрации отдельных элементов, что связано с добавками руды, ферромарганца и др. Во всех случаях после усвоения добавки ванной неодно родность ликвидировалась. [c.34]

Извлечение фосфора. При обычном процессе плавки в мартеновских печах фосфор переводят из металла в основной шлак в первый период плавки — окислительный [c.313]

НИЯ в шлаке закиси марганца к закиси железа для постоянной температуры представлена на рис. 84. Концентрация марганца в металле в период кипения в мартеновской печи подчиняется подобной линейной зависимости это свидетельствует о том, что в период доводки марганец близок к равновесным величинам и что в производственных плавках значительное время в период кипения при постоянных отношениях (МпО и % FeO) марганец в металле находится практически на одном уровне. [c.229]

Известно, что обычная технология мартеновского процесса позволяет переделывать чугуны с концентрацией фосфора меньше 0,3%. Чугун с содержанием фосфора менее 1,5% не может быть рентабельно переработан ни в обычном мартеновском, ни в томасовском переделе. Положение еще больше осложняется, если в чугуне высокая концентрация марганца и заметное содержание кремния. Если к тому же есть необходимость из этого чугуна получить средне- или высокоуглеродистую сталь, то необходимо организовать специальный передел в мартеновских печах. При специальном переделе фосфористого чугуна необходимо учитывать необходимость производства промышленных продуктов фосфатных шлаков, иначе передел будет нерентабельным. В связи с этим плавка должна быть разделена на два периода. Это позволяет вести процесс с меньшим количеством шлака в каждом периоде и, кроме того, в первом периоде после заливки чугуна можно концентрированно провести дефосфорацию, а во втором окисление примесей металла осуществляется подобно полировке и доводке в скрап-рудном процессе. [c.256]

Таким образом, рафинирование стали в ковше синтетическими шлаками обеспечивает существенное улучшение качества металла, повышение его механических и эксплуатационных свойств. Кроме того, появляется возможность получения высококачественных, в том числе легированных сталей в мартеновских печах и конвертерах, в которых стоимость передела значительно ниже, чем в электродуговых печах. Вследствие обработки в ковше мартеновской стали уменьшается необходимость десульфурации в печи, обеспечивается повышение производительности печей примерно на 5%. Еще большее повышение производительности (до 15%) достигается для электросталеплавильных печей, в которых благодаря внепечной обработке стали шлаками значительно сокращается восстановительный период, а следовательно, и общая продолжительность плавки. [c.343]

В задачу процесса мартеновской плавки входит доведение до нужных количеств углерода, кремния и марганца путем их окисления и возможно полное удаление вредных примесей (серы, фосфора, кислорода, водорода, азота). Для получения легированной стали в ванну или в ковш при выпуске расплавленного металла вводятся легирующие элементы, В период плавки в мартеновской печи поддерживается окислительная атмосфера. [c.168]

Новым методом наладки теплового режима автоматизированной мартеновской печи является метод исследования тепловых потоков в рабочем пространстве и температуры металла в ванне печи. Применяя этот метод, можно установить и устранить недостатки в работе печи, и, что имеет особенно большое значение, можно правильно наладить режим работы мартеновской печи, приблизив его к оптимальному. Наиболее правильно можно установить необходимый расход топлива, воздуха, карбюратора, величину давления газов в печи и др. по ходу плавки. В результате этого можно получить существенный экономический эффект, выражающийся в сокращении расхода топлива, ускорения хода работы печи, а следовательно, повышения ее производительности и увеличения стойкости огнеупорной кладки печи. Особенно большое значение имеет применение контроля температурного режима ванны и тепловых потоков в рабочем пространстве печи при скоростных методах выплавки стали, когда вследствие ускорения всех технологических и теплотехнических процессов даже опытному сталевару трудно вести плавку при обычных методах контроля. [c.218]

Скорость окисления примесей — кремния, марганца, фосфора, углерода — определяется содержанием кислорода в металле. Основные химико-физические процессы, происходящие при плавке в мартеновской печи, аналогичны процессам при конвертерной плавке. Продолжительность плавки зависит от вместимости печи, рода топлива, состава шихты и других условий и длится от 5 до 12 ч. Печи для скрап-рудного процесса имеют вместимость от 100 до 1000 т. [c.63]

При окислении 1% С температура плавления металла увеличивается в зависимости от области концентраций на 75—95° С, т. е. эта величина близка возможному нагреву ванны при окислении углерода кислородным дутьем (чистым холодным газообразным кислородом). Следовательно, при окислении углерода кислородным дутьем хотя температура металла и повышается, но перегрев его выше линии ликвидуса за счет тепла одной только этой реакции остается почти неизменным. Поэтому требуемый в конце плавки перегрев металла в рассматриваемом случае должен быть достигнут или до того, как наступает момент окисления одного только углерода (кислородно-конверторный процесс), или путем дополнительного подвода тепла в ванну во время окисления углерода кислородным дутьем (процессы в мартеновских печах). [c.183]

При окислении углерода воздушным дутьем возможный нагрев металла примерно в два раза меньше увеличения температуры плавления его, т. е. в этом случае неизбежно снижение перегрева металла. Поэтому в бессемеровских конверторах к началу периода окисления одного только углерода металл должен иметь перегрев больше, чем в конце плавки (за счет физического и химического тепла жидкого чугуна), а в мартеновских печах при продувке ванны воздухом для обеспечения синхронного проведения процессов обезуглероживания и нагрева металла необходимо иметь значительно больший приток тепла факела в ванну, чем при продувке ее кислородом. [c.183]

Условия дл.я формирования шлаков, способных поглощать фосфор, в разных сталеплавильных агрегатах неодинаковы. Поэтому в разных агрегатах интенсивная дефосфорация металла начинается в разное время и занимает различные доли от общей продолжительности плавки. На ход процесса дефосфорации металла существенно влияет и содержание фосфора в чугуне. Так, при переделе обычных чугунов на рядовую сталь в мартеновских печах и кислородных конверторах процесс дефосфорации металла в основном завершается в первой половине плавки, а при переделе высокофосфористых чугунов дефосфорация продолжается в течение всей плавки. В томасовских конверторах, как было отмечено выше, дефосфорация металла практически происходит только в конце плавки. [c.220]

Процесс выплавки стали в мартеновской печи при любой разновидности его включает следующие основные периоды заправка печи завалка и прогрев твердых шихтовых материалов заливка жидкого чугуна (завалка твердого чугуна) и плавление доводка плавки раскисление и легирование металла выпуск металла и шлака. [c.380]

Для мартеновского процесса шлаковый режим имеет исключительно важное значение, так как в мартеновской печи нагрев металла происходит через слой шлака, т. е. шлак в мартеновской плавке участвует не только в рафинировании металла, но и в его нагреве. [c.387]

Основные периоды плавки (плавление и доводка) при скрап-кислородном процессе проводятся примерно так же, как при ведении плавки в двухванных печах (см. ч. II, разд. II, гл. 5). Основное различие состоит в большей продолжительности этих периодов, вызванной меньшей интенсивностью продувки. Это различие в интенсивности продувки связана с тем, что мартеновские печи являются менее приспособленными для интенсивной продувки, чем двухванные печи. Однако мартеновские печи обладают тем преимуществом, что в них после окончания продувки можно нормально провести период чистого кипения, благодаря чему окисленность металла перед раскислением (выпуском) бывает меньше, чем в двухванных печах. Кроме того, в мартеновских печах легче обеспечить синхронность хода процессов обезуглероживания и нагрева металла. Так, при возникновении отставания нагрева от обезуглероживания для восстановления синхронного хода этих процессов обычно повышают тепловую нагрузку или снижают темп продувки, но возможно одновременное повышение тепловой нагрузки и снижение темпа продувки (даже прекращение продувки), если отставание нагрева от обезуглероживания очень большое. Устранение отставания обезуглероживания от нагрева возможно как введением в ванну охлаждающих присадок (руду, агломерат, окатыши), так и снижением тепловой нагрузки или повышением интенсивности продувки. [c.433]

Перемешивание (кипение) ванны обусловлено выде-чением газообразных продуктов реакции окисления углерода. При окислении углерода образуются jfO и СОа, объем которых в тысячи раз превышает объе1 -м тал ча Выделение такого количества газа обеспечивает энергичное перемешивание металла и шлака, облегчает массо- и теплопередачу, создавая условия для ускорения других физико-химических и физических процессов и форсирования плавки в целом. Например, нагрев, дефосфорация и десульфурация металла в мартеновской печи практически невозможны без перемешивания ванны, вызываемого выделением продуктов окисления углерода. Аналогична роль этого перемешивания и в других агрегатах. [c.143]

Учение о теплообмене очень быстро развивалось в течение последних 30 лет. В эту науку наряду с зарубежными исследованиями большой вклад внесли и отечественные ученые. Особенно следует отметить работы акад. М. В. Кирпичева и его школы в области теории подобия теплофизических процессов и конвективного теплообмена, работы М. А. Михеева, Г. М. Кондратьева, А. В. Лыкова и многих других. Тепловые процессы лежат в основе многих важнейших производств металла, машин, строительных материалов, химических и пищевых продуктов и др. Достаточно вспомнить, что на выплавку в доменной печи 1 т чугуна из железных руд расходуется 600—750 кг каменноугольного ко кса. Плавка стали в мартеновских печах происходит при очень высокой температуре жидкая сталь выпускается из печи при 1500° С и выше. Тепло выделяется в печах при интенсивном сжигании газообразного или жидкого то плива. В Советском Союзе примерно 80% всей электрической энергии вырабатывается на тепловых электрических станциях, где в тепловых двигателях теплота преобразовывается в механическую работу. [c.169]

Производительность мартеновской печи (основной показатель любого металлургического агрегата) в значительной мере определяется тепловым режимом плавки или изменением тепловой нагрузки по периодам плавки. Тепловая нагрузка печи представляет собой количество тепла, подводимого в единицу времени к газовому клапану или форсунке (горелке) печи. При правильной организации теплового режима должен быть обеспечен подвод к металлу максимального количества тепла на протяжении всех периодов плавки. В мартеновской печи - 90% тепла факела передается к ванне излучением и лишь остальная часть приходится на конвективную теплопередачу. Теплообмен излучением описывается известным уравнением Стефана — Больцмана, которое имеет вид <Э = беп[(7 ф/100) —(Гх/ЮО) ], гдеб — коэффициент, учитывающий оптические свойства кладки и форму рабочего пространства еп — степень черноты пламени 7ф—температура факела —температура воспринимающей тепло поверхности (холодных материалов). Из уравнения следует, что на теплопередачу влияют температура факела и шихты, степень черноты пламени и оптические свойства кладки. Интенсивность нагрева шихты тем выше, чем выше температура факела и степень черноты пламени и ниже температура холодной твердой шихты. Температура факела определяется температурой сгорания топлива степень черноты факела —карбюризацией пламени. Теоретическую температуру сгорания топлива можно определить по формуле т= (Qx Qф.т-ЬQф.в <7дис)/1 Ср, где Qx — химическое тепло топлива (теплота сгорания) ( ф.т—физическое тепло нагретого в регенераторах топлива <Эф.в — физическое тепло нагретого в регенераторах воздуха (7дис — тепло, потерянное при диссоциации трехатомных (СО2, Н2О) газов V—удельный объем продуктов сгорания при сжигании данного топлива Ср—удельная теплоемкость получившихся продуктов сгорания. [c.153]

Следует отметить, что повышение тепловой мощности современных мартеновских печей, высокий температурный режим, при котором ведется плавка, а также продувка металла Кислородом или компрессорным воздухом заметно облегчают условия передела хромсодержащих шихт. В этих условиях возможен нормальный мартеновский передел, а также при более высоком содержании хрома в шихте. Это было подтверждено исследованиями С. И. Собкина и И. М. Лейкина по переделу шихт с весьма высоким содержанием хрома (свыше 1%) в мартеновской печи с продувкой ванны кислородом. [c.156]

В процессе рафинирования стали (очистка металла от серы н его раскисление) наиболее ярко проявляются преимущества плавки стали в электрической печи перед плавкой в мартеновской печи. В условиях электродуговой печи можно получить более высокую температуру, что дает возможность проводить рафинирование под шлаком с высоким содержанием извести. В электродуго-Бой печи имеются благоприятные условия для создания в ней сильно восстановительной атдюсферы, что способствует проведению наиболее полного диффузионного раскисления стали. В зависимости от марки выплавляемой стали рафинирование проводят под белым, карбидным или магнезиально-кремнеземистым шлаком. Под белым шлаком выплавляют многие конструкционные марки стали, в том [c.65]

Конструкция мартеновской печи. Рабочее пространство мартеновской печи 1 (рис. 7), в киторо.м происходит плавка металла, сверху перекрывается сводом 5, а снизу имеет подину 4. В передней стенке печи имеется несколько окон, через которые загружается в печь шихта. В задней стенке сделано отверстие для выпуска стали и шлака. Через каждую боковую стенку проходят два наклонных канала 2, соединяющихся нижней своей частью с регенераторами 3, которые служат для подогрева воздуха и газообразного топлива. По каналам в рабочее пространство печи подаются из регенераторов подогретые воздух и газ и отводятся продукты сгорания, Регенераторов в печах, работающих на газовом топливе,— четыре два воздушных и два газовых. Регенераторы имеют внутри кладку из огнеупорного кирпича. Топливом для мартеновских печей служат генераторный газ, колошниковый или естественный. Есть мартеновские печи, в которых в качестве топлива применяется мазут. Производительность мартеновских печей характеризуется количеством выплавленной стали с одного кв. м пода в сутки. В мартеновских печах с кислой футеровкой подина делается из динасового кирпича, на который сверху наваривается слой кварцевого песка. В мартеновских печах с основной футеровкой подина делается из магнезитового кирпича и имеет сверху наварку из магнезитового или доломитового порошка. [c.19]

Важным вопросом остается необходимость уменьшения пылеобразования в конвертере для снижения запыленности воздуха и создания нормальных санитарно-гигиенических условий для работающих. При непосредственном соприкосновении газообразного кислорода с жидким металлом образуется большое количество пыли. Это явление наблюдается при любом сталеплавильном процессе. При продувке жидкой ванны кислородом в мартеновских печах содержание пыли в отходящих газах возрастает с 1 —2 до 15—16 г/л1 . Из конвертера вместе с газом выносятся твердые или жидкие частицы. При химическом анализе пыли обычно определяют содержание в ней железа, марганца, фосфора, а в некоторых пробах также и металлического железа, калия и натрия. Как видно из рис. 15, ори содержании в ванне менее 0,1% Р его выгорание с повышением температуры замедляется. Одновременно с понижением содержания фосфора увеличивается угар железа. Это показывает, что выгорание фосфора в конце плавки уже не лимитируется скоростью подачи кислорода. Содержание марганца и фосфора в пыли изменяется пропорино-нально содержанию их в металлической ванне (рис. 16). Обычно пыль содержит в среднем 59,3% Ре, 0,9% Р, 7,5% Мп, 1% На, 2,1% К. Содержание железа в пыли при работе конврртера на обогащенном кислородом дутье значительно выше. Потери нее- [c.57]

Рельсы изготовляют из раскисленной спокойной углеродистой мартеновской и бессемеровской стали. Допускается изготовление их из стали, полученной дуплекс-процессом с окончанием плавки в мартеновской печи. Для получения удовлетворительной макроструктуры металла обжатые слитки (блу-мы) и прокатанные из них рельсовые полосы обрезают до полнюго удаления усадочной раковины и ликвационной зоны. Чистоте макроструктуры рельсов уделяется особое внимание, поскольку различные дефекты в строении ведут в процессе эксплуатации к образованию расслоений, отколов и др. [c.700]

Содержание золы в угле. Кора дерева содержит значительно больше золы, чем собственно древесина. Поэтому содержание золы в Д. у. тем больше, чем больше соотношение между углем из коры и углем из древесины. В угле из сплавных дров как правило содержится больше золы, чем в угле из дров, доставленных сухопутным транспортом, т. к. при сплаве древесина пропитывается глиной и илом. Уголь, полученный ив дров, заготовленных и доставленных к месту переугливания зимой, содержит золы меньше, чем уголь из дров, заготовленных и доставленных весной или летом. В кучном угле в единице веса содержится больше золы, чем в уг.тте печном. Увеличение содержания в кучном угле золы происходит за счет а) попадания в уголь золы извне во время процесса обугливания и б) за счет повышения темп-ры выжига углн, благодаря чему в единице вес угля содержание золы увеличивается за счет уменьшения органич. массы угля. Содержание фосфора в Д. у. Фосфор, входящий в состав золы Д. у., является элементом вредным, если уголь предназначается для металлургич. пром-сти. При плавке металла в основном мартеновском процессе удаление фосфора из шихты в шлак вполне возмо кно. По если плавка чугуна производится в кислой мартеновской печи, то удаление фосфора из шихты невозможно и он здесь окажет особенно вредное дей.ствие. Поэтому чугун, предназначенный для выплавки специальных сортов стали в кислых мартеновских печах, в кислых электрических и тигельных печах, должен содержать ничтожное количество фосфора (пе более 0,02% С). Снижение содержания фосфора в чугуне д. б. не только ва счет сни- [c.145]

Как видно из уравнения (45), повышение концентрации анионов кислорода (основных оксидов) в шлаке сопровождается увеличением растворимости водорода в шлаке. По данным В. И. Явойского, в кислых шлаках содержание водорода по ходу плавки составляет 10— 20 см ЮОг шлака. В основных мартеновских и кислородно-конверторных шлаках водород содержится в количестве 25—45 см ЮОг шлака. При длительной выдержке раскисленного металла в основной печи содержание водорода в шлаке может повыситься вследствие прекращения кипения металла до 40—80 см /100 г шлака. [c.91]

Нагрев ванны теплом, выдедающимся при окислении углерода, имеет" ва5П1ПЕ значение в кислородных процессах. Например, в кислородно-конверторном процессе тепло реакции окисления углерода составляет 20—25% от общего теплового баланса плавки и обеспёчйЭ т необходимый нагрев металла по ходу процесса. Такое же значение реакция окисления углерода имеет в процессах, проводимых в двухванных печах и в мартеновских печах с интенсивной продувкой ванны кислородом. [c.143]

Выполнение этого принципа означает следующее щихта должна быть подобрана так, чтобы в ней содержание углерода бцло не мепее той величины, которая необходима для нормального проведения данного процесса плавки стали в данных конкретных уч ловиях производства. Плавка должна быть проведена так, чтобы имеющийся запас углерода был израсходован точно в течение того времени, которое требуется для рещения других задач, кроме окисления углерода нагрева, десульфурации и дефосфорации металла и т. п. Поскольку процесс окисления углерода легче поддается управлению, чем другие, то часто (особенно в подовых процессах) к моменту окончания решения других задач, кроме обезуглероживания, стремятся сохранить небольшой запас углерода. Тогда израсходовав этот небольшой запас углерода и будучи уверенным, что все задачи периода окислительного рафинирования, в том числе и получение заданного содержания углерода в металле, успешно решены, прекращают процесс окисления углерода или заканчивая плавку (прекращение подачи дутья в конверторах, выпуск металла из мартеновских печей), или проводя раскисление. [c.166]

Рис. 43. Схема обеспечения синхронного проведения процессов обезуглероживания и нагрева металла в конце плавки при проведении ее в конверторе с воздушным дутьем (/), в кислородном конверторе (2), в двухванной печи (3), в мартеновской печи (4) (Д — температура плавления металла, линия ликвидуса)

Степень восстановления фосфора минимальна (ш > > 5%) при раскислении кипящей стали, когда вводится в металл только ферромарганец и раскисление незначительно. При раскислении в мартеновской печи с выдержкой успокоенной ванны в течение 30—45 мин, что требуется при выплавке легированной стали некоторых марок, обычно гс =70- 80%. Вследствие этого восстановление фосфора может быть недопустимо высоким. Например, при g a=7%, (P20s)h=1% и w = 75%, возможно, А[Р]в.ш=0,023%, т. е. очень велико. Поэтому при выплавке легированной стали ответственных марок в мартеновских печах стремятся в конце плавки иметь минимально допустимое количество шлака и содержание в нем Р2О5 не более 0,5%. [c.225]

В случае выплавки легированной стали в мартеновских печах из обычного чугуна часто 2А [Р] =0,014-4-0,02%, т. е. [Р]раск [Р]гот —0,02. Для качественной стали это означает, что [Р]раск<0,01%. Достижение такой концентрации возможно при создании специальных условий для дефосфорации металла (обязательный спуск шлака по ходу плавки, получение высокоос-новного конечного шлака и т. д.). [c.230]

Таким образом, одним из важнейших условий достижения высокого значения коэффициента распределения серы в период окислительного рафинирования является снижение содержания SiOz в шлаке, которое в период десульфурации металла в сталеплавильном агрегате не должно превышать 12—15%. Такие значения содержания Si02 в шлаке трудно получить без спуска его по ходу плавки. Поэтому в тех случаях, когда это возможно (например, в мартеновских печах), для улучшения десульфурации металла обязательно производят одно- или многократное удаление шлака по ходу плавки. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...