Период окислительный

Огневое рафинирование ведут в пламенных печах емкостью до 250 т. Его сущность состоит в том, что цинк, олово и другие примеси легче окисляются, чем сама медь, и могут быть удалены из нее в виде окислов. Процесс рафинирования состоит из двух периодов — окислительного и восстановительного. [c.73]

Была установлена также связь между периодом окислительно-восстановительного процесса и временем экспозиции. Результаты для мягких сталей и атмосферостойкой стали 1 Си—3 N1 были похожи на результаты, полученные по потерям массы. Авторы дают различные выражения, которые связывают период окислительно-восстановительного процесса (мин) со скоростью коррозии (мм/год) и утверждают, что экспозиция в присутствии ЗОг за короткое время в лабораторных условиях с последующим опре- [c.569]

Оксиды железа шлака, кроме участия в окислении примесей, в течение периода окислительного рафинирования вызывают окисление углерода, которое обычно не достигает равновесия и протекает непрерывно ввиду постоянной эвакуации продуктов из зоны реакции. [c.36]

Количество шлака, образующегося в период окислительного рафинирования, зависит главным образом от расхода чугуна в шихту и содержания кремния в нем. Поскольку разные процессы обычно реализуются при различных расходах чугуна в шихту, неизбежно образование неодинакового количества шлака. Так, в мартеновском процессе, проводимом при расходе обычного передельного чугуна 35—60%, ё шл = 9- 13%. В кислородно-конверторном процессе при расходе обычного передельного чугуна 75—80% [шл= 13- -15% и более. При [c.109]

Итак, в период окислительного рафинирования неизбежно, с одной стороны, окисление железа металлической фазы и переход его в шлак, а с другой — восстановление оксидов железа, введенных в ванну. Эти реакции протекают до тех пор, пока не будет достигнуто то стабильное содержание оксидов железа в шлаке, которое характерно для данных конкретных условий ведения плавки. [c.131]

Содержание углерода влияет и на концентрацию кислорода в металле в период окислительного рафинирования (рис. 28). Характерно, что эта концентрация кислорода в металле, в отличие от содержания оксидов железа в шлаке, практически одинакова в мартеновском и кислородно-конверторном процессах, а также в окислительный период плавки в электропечи. [c.133]

Средние значения фактического содержания кислорода в металле в период окислительного рафинирования (см. рис. 28, кривая 1) могут быть описаны следующими эмпирическими формулами для области концентраций [С] 0,1% [c.134]

В условиях открытых сталеплавильных агрегатов в период окислительного рафинирования окисление углерода может прекратиться лишь по достижении максимально возможного и постоянного для данной температуры содержания кислорода в металле [0]тах. Соответствующая этому содержанию кислорода равновесная концентрация углерода будет минимальной из всех возможных во время окисления. Обозначим его через [С]ш1п- Теоретически возможное максимальное содержание кислорода (см. рис. 25) при температурах конца сталеплавильных процессов [0]тах—0,204-0,25%. Учитывая зависимость [С]-[0]=/п и приняв т=0,0025, [c.150]

Главным фактором, диктующим основные принципы обеспечения требуемого содержания углерода в готовом металле, является неизбежное непрерывное окисление этой примеси в течение всей плавки, особенно в периоды окислительного рафинирования. Поэтому независимо от типа процесса для обеспечения заданного содержания углерода в готовом металле необходимо иметь определенный запас углерода в исходной шихте (превышение [c.165]

Окисление марганца в период окислительного рафинирования протекает по реакции [Мп]-j-(FeO) = = (MnO)-f [Fe], a в период раскисления — по реакциям [Mn]-f[0]=Mn0(TB) или [Мп]-1-[0] = (Мп0). [c.199]

Коэффициент распределения серы между основным шлаком и металлом в период окислительного рафинирования главным образом зависит от основности шлака, причем и в этой зависимости перелом кривой наблюдается при основности 2 (рис. 52). Однако при одной и той же основности шлака возможно получение разных значений Ьз, особенно в области высокой основности [c.240]

Рис. 52. Зависимость коэффициента распределения серы д от основности шлака в период окислительного рафинирования (Л — гетерогенный шлак)

Ввиду малой величины коэффициента распределения серы между окислительным шлаком и металлом ( з = =2 -10) в общем случае десульфурация металла только в период окислительного рафинирования может оказаться недостаточной для достижения заданного содержания серы в готовой стали и может потребоваться дополнительная десульфурация или чугуна, или готовой стали. Дополнительная десульфурация усложняет организацию производства и удорожает его, поэтому обычно стремятся максимально использовать возможности удаления серы во всех звеньях производственного цикла при подготовке рудного сырья к доменной плавке (окисление серы при агломерации, обжиге окатышей и т. д.) в доменном процессе, где условия для десульфурации значительно лучше (коэффициент распределения серы 25 и выше, количество шлака 50% и более) в процессах плавки стали. К дополнительной десульфурации (чугуна или готовой стали) прибегают лишь тогда, когда другие возможности исчерпаны. [c.243]

Для сталеплавильного производства наибольшее значение имеет максимальное использование возможности десульфурации металла в период окислительного рафинирования. [c.243]

Более точные суждения о возможности десульфурации металла в каждом способе плавки стали можно получить, определив возможное остаточное содержание серы в металле в конце периода окислительного рафинирования. Этот параметр плавки можно определить по формуле [c.244]

Экстракционное раскисление сводится к приведению металла в контакт со шлаком, имеющим окисленность (содержание оксидов железа), во много раз меньшую, чем шлак периода окислительного рафинирования. При этом в соответствии с законом распределения концентрация кислорода в металле уменьшается, стремясь к равновесию с новым раскислительным шлаком. Минимально возможное остаточное содержание кислорода после экстракционного раскисления приближенно можно определять по следующему уравнению, вытекающему из выражения для константы распределения кислорода между шлаком и металлом [c.272]

Третий период, как правило, является переходом от окислительного износа к износу схватыванием второго рода. Поэтому предупреждение начала аварийного износа, сдвиг его во времени необходимо осуществлять существующими способами устранения износа схватыванием второго рода. [c.95]

Наибольший угар составляющих шихты происходит в первый период работы печи, когда газы непосредственно омывают металл. Чем длительнее период расплавления, тем больше угар. После расплавления металл покрывается слоем сильно железистых кислых шлаков, так что во второй период (доводка и перегрев) угар кремния фактически прекращается. Угар марганца (дающего основные окислы) продолжается в небольшой степени и в этот период, так как основные окислы особенно хорошо поглощаются кислым шлаком.-Для выгорания углерода создаются всё более благоприятные условия по мере перегрева металла. Поэтому угар углерода происходит также во второй период плавки и тем интенсивнее, чем горячее плавка. Углерод выгорает главным образом за счёт окислов железа и марганца, находящихся в большом количестве в шлаке окислительного периода. [c.175]

Химические процессы, протекающие в мартеновской печи, являются процессами окислительного характера. Металлическая шихта (чугун и железный скрап) подвергается действию кислорода печных газов и окислов железа, вводимых вместе со скрапом (ржавчина) и в виде железной руды. В период расплавления окисление примесей С, Si, Р и Мп происходит преимущественно за счёт кислорода атмосферы печи [c.182]

К концу окислительного периода ванна насыщена закисью железа FeO и газами [c.184]

Окислительный период. Взаимодействие окислов железа шихты в процессе плавления с Fe происходит по следующим реакциям [c.189]

Восстановление Мп из этого соединения затруднительно, так как в кислой печи окисление Мп происходит в течение всего процесса плавки—и в окислительный, и в восстановительный периоды. Содержание Мп в металле может быть доведено до 0,07—О,OSO/o- [c.189]

Применение кислорода при плавке стали в дуговых печах позволяет повысить производительность их на 10—20% по сравнению с данными табл. 13. Использование кислорода только в окислительный период плавки увеличивает производительность печей на 10—12%, в период расплавления шихты кислород или кислород совместно с природным газом (водоохлаждаемые кислородно-газовые горелки) повышают производительность печей в пределах 7—12%. [c.20]

Еще более равномерно распределяется углерод, образующийся в результате реакции 2С0=2С- -02, которая имеет место в печи при низких температурах (до 600 ). По мере дальнейшего повышения температуры в период окислительного обжига кокс и сажистый углерод сгорают с образованием СО и СОг. Эти газы, встречая препятствие со стороны черепка и глазури, вьгзы -вают вспучивание и прыщ. [c.140]

Процесс электроплавки (основной) начинается с загрузки шихты. После того как загруженная шихта расплавилась, в печь забрасывают определенное количество извести и железной руды или окалины, затем включают ток. Процесс плав1ки можно разделить на два периода окислительный и восстановительный. [c.27]

Процесс выплавки стали в дугоюй электропечи состоит из двух периодов окислительного и юсстановительного. Во время окислительного периода шихта расплавляется. Из металла выгорают кремний, марганец, фосфор, избыточный углерод, частично железо и некоторые легирующие элементы (например, хром, титан). Окисление отдельных элементов происходит по реакциям (15)—(22). В печи с основной футеровкой фосс р удаляется из металла главным образом в первой половине окислительного периода, пока ванна еще сильно не разогрелась. Образовавшийся фосфористый шлак удаляют из печи на 60—70%. Для наведения ноюго шлака в печь загружают свежеобожженную известь и другие необходимые компоненты (железную руду, боксит, плавиковый шпат, битый шамотный кирпич и т. д.). Через некоторое время в печи завершается формирование шлака и начинается кипение ванны. [c.39]

Плавку на углеродистой шихте чаще применяют для производства конструкционных углеродистых сталей. Эту плавку проводят за два периода окислительный и восстановительный. После заправки печи, удаления остатков металла и шлака предыдущей плавки, исправления поврежденных мест футеровки в печь загружают шихту стальной лом (до 90%), чушковый передельный чугуп (до 10%), электродный бой или кокс для науглероживания металла и 2—3% ийвести. По окончании завалки шихты электроды опускают вниз и включают ток шихта под электродами плавится, металл накапливается на подине печи. Во время плавления шихты начинается окислительный период плавки за счет кислорода воздуха, окислов шихты и окалины окисляется кремний, марганец, углерод, железо. Вместе с окисью кальция, содержащейся в извести, окнслы этих элементов образуют основный железистый шлак, способствующий удалению фосфора из металла. [c.53]

Фактическое содержание кислорода в металле в период окислительного рафинирования во много раз меньше не только максимально возможного содержания (растворимости) его, составляющего 0,20—0,25% (см. рис. 25), но и концентраций, соответствующих равновесию со шлаком. Оно занимает промежуточное положе-аие между содержаниями, отвечающими равновесию со илаком и углеродом металла, но ближе к значениям, равновесным с углеродом, т. е. влияние концентрации углерода сильнее влияния содержания оксидов железа ллака, В области низких концентраций углерода (<0,05%) фактическое содержание кислорода в металле приближается к равновесному как с углеродом ме-галла, так и с оксидами железа шлака, а при 0,02— ),037о [С] оно меньше равновесного для = ат [c.133]

Выполнение этого принципа означает следующее щихта должна быть подобрана так, чтобы в ней содержание углерода бцло не мепее той величины, которая необходима для нормального проведения данного процесса плавки стали в данных конкретных уч ловиях производства. Плавка должна быть проведена так, чтобы имеющийся запас углерода был израсходован точно в течение того времени, которое требуется для рещения других задач, кроме окисления углерода нагрева, десульфурации и дефосфорации металла и т. п. Поскольку процесс окисления углерода легче поддается управлению, чем другие, то часто (особенно в подовых процессах) к моменту окончания решения других задач, кроме обезуглероживания, стремятся сохранить небольшой запас углерода. Тогда израсходовав этот небольшой запас углерода и будучи уверенным, что все задачи периода окислительного рафинирования, в том числе и получение заданного содержания углерода в металле, успешно решены, прекращают процесс окисления углерода или заканчивая плавку (прекращение подачи дутья в конверторах, выпуск металла из мартеновских печей), или проводя раскисление. [c.166]

Считалось, что остаточное содержание марганца в металле выше 0,20—0,25% способствует получению менее окисленного металла и улучшению десульфурации вследствие образования практически нерастворимых в металле соединений МпО и MnS. Однако многочисленные исследования, проведенные в лабораторных и производственных условиях, показали, что, во-первых, окисленность металла в период окислительного рафинирования главным образом зависит от содержания не марганца, а углерода во-вторых, для удаления серы в виде самостоятельной фазы MnS из металла, содержащего 0,03—0,05% S, необходимо иметь концентрацию марганца в металле во много раз больше указанных выше пределов (0,20—0,25%). Следовательно, остаточное содержание марганца в металле в указанных пределах не может оказывать прямое раскисляющее и десульфирующее действие на металл. [c.206]

Таким образом, одним из важнейших условий достижения высокого значения коэффициента распределения серы в период окислительного рафинирования является снижение содержания SiOz в шлаке, которое в период десульфурации металла в сталеплавильном агрегате не должно превышать 12—15%. Такие значения содержания Si02 в шлаке трудно получить без спуска его по ходу плавки. Поэтому в тех случаях, когда это возможно (например, в мартеновских печах), для улучшения десульфурации металла обязательно производят одно- или многократное удаление шлака по ходу плавки. [c.241]

Создание окислительной среды без восстановления до чистого Ti широко применяется в сварочной технике (рутиловые электроды). Солеобразование диоксида титана в основном напоминает солеобразование диоксида кремния, но Ti — элемент 4 периода периодической системы Д. И. Менделеева, его гибридные орбитали менее устойчивы и способность образовывать комплексные ионы [Ti04] выражена тоже значительно слабее. Типичными солями для него будут метатитанаты [c.352]

Важной задачей электродного производства, возникавшей в период всей истории дуговой сварки, являлось уменьшение окислительного действия покрытий. Вопрос стал особенно актуальным в 50-х годах, когда лотребовалось сваривать высоколегированные стали, сплавы и возникла проблема борьбы с угаром легирующих элементов, с потерей металлом шва требуемых свойств и обогащением его кислородом, а также неметаллическими включениями. В конце 50-х годов эта задача была успешно решена А. А. Ерохиным и О. М. Кузнецовым в Институте металлургии АН СССР разработкой нескольких марок электродов с безокислительным покрытием [79]. [c.139]

Окислительный износ поверхностей трения тесно связан с процессом химической коррозии. Образование окисных пленок на свежеобнаженных (ювенильных) участках фактического контакта поверхностей трения происходит в особых условиях, и металл на этих участках обладает, несомненно, повышенной активностью. Однако расчет термодинамической возможности и интенсивности процессов окисления металлов на ювенильных участках в периоды размыкания фактических контактов дает представление о интенсивности образования окисных пленок, поскольку именно в этих условиях кинетические факторы не препятствуют реализации процесса (особенно при повышении температуры металла). [c.133]

Скрап-процесс на основном поду в дуговой печи. Основной скрап-процесс в электрической дуговой печи состоит из двух существенно отличающихся друг от друга периодов 1) окислительного, 2) восстановительного, или рафинирования. Первый период во многих отношениях подобен мартеновскому процессу на основном поду. Характерной особенностью электроплавки является рафинирование [31]. Главная задача окислительного процесса (кипа) — удаление из металла фосфора и освобождение его от значительной части насыщающих его газов (поглощаемых во время расплавления). Последнее достигается при интенсивном кипении" металла — выделении СО. [c.187]

Реакции окислительного периода. Кислород атмосферы при нагревании металлической шихты поглощается железом по реакции Fe-i-V202=FeO-1-64 430 кал. По мере расплавления окисляются и другие элементы за счёт кислорода атмосферы печи и кислорода образовавшейся закиси железа. При плавке с полным окислением после расплавления металла добавляют руду. [c.187]

Восстановительный период. Раскисление и удаление из металла серы производятся под белым и карбидным шлаками, которые заводят после удаления окислительного шлака. При плавке стали для фасонного литья применяется главным образом белый шлак, который составляют из извести, молотого электроугольного боя (или кокса) и плавикового шпата в пропорции 12 1 2. Рас-кислительное действие самого белого шлака на металл весьма незначительно для окончательного раскисления вводят в конце плавки раскислители. [c.188]

Наиболее эффективным по производительности и экономичным по расходу энергии является такой вариант триплекс-процесса, при котором электропечь играет роль миксера с подогревом металла для питания разливки. В этом случае расход энергии кислой электропечью составляет всего 50— 75 квт-ч1т. Основная электропечь требует значительно большей затраты энергии, однако, если дефосфоризация производится в ковше за счёт исключения первого — окислительного — периода плавки, этот расход ие менее чем на 500/о ниже расхода энергии при обычном основном процессе электроплавкн стали. [c.190]

Во избежание восстановления фосфора из шлака в металл окислительный шлак, содерлощий фосфаты, должен быть возможно полнее удален из печи перед началом восстановительного периода плавки. Наилучшие условия дефос-форации обеспечиваются в основных мартеновских печах. [c.53]

В основных печах процесс раскисления ведется после удаления шлака первого окислительного периода. Раскисление может вестись либо путем непосредственного взаимодействия рас-кислителей с жидким металлом (так называемое осаждающее раскисление), либо путем взаимодействия раскисли-телей со шлаком, снижением концентрации закиси железа в шлаке, за счет чего происходит диффузионный переход закиси железа из металла в шлак (диффузионное раскисление). [c.53]

В Научно-исследовательском институте органических полупродуктов и красителей за несколько лет проведено обследование процессов сушки на вальцеленточной сушилке более 100 различных красителей, полупродуктов и минеральных солей ряд продуктов подвернут сушке с возобновлением периода постоянной скорости, а также окислительной и антиокислительной сушке. Кроме того, в порядке технической помощи институтам и предприятиям других отраслей промышленности проводилось обследование процессов сушки нескольких десятков различных пастообразных материалов (фармацевтических препаратов, шликеров, глин, продуктов цветной металлургии и т. д.). Во всех случаях получены удовлетворительные результаты. [c.165]

Положительный эффект получен и нрн внедремпн нейтрально-окислительного водного режима на котлах ПК-41 блоков 300 МВт на Конаковской ГРЭС. Котлы за 15 мес эксплуатации при указанном водном режиме по данным 29] практически не имели отложений в трубах НРЧ. Рост температуры стенки и повреждения труб НРЧ из-за уско- >енной коррозии за этот период отсутствовали. [c.133]

Межрегенерационный период работы гранулированного активного угля может быть резко увеличен, если воду перед фильтрованием через уголь обработать окислителем. Установлено, что при такой обработке воды происходит не простое суммирование двух процессов, а имеет место эффект окислительно-сорбционного взаимодействия, который заключается в том, что, с одной стороны, уголь выступает в качестве катализатора окисления, значительно повышая глубину и скорость этого процесса, а с другой — многие продукты окисления лучше сорбируются на угле. Кроме того, применение двух методов всегда надежнее и позволяет значительно расширить диа--пазон удаляемых из воды органических загрязнений. Практика показала, что совместное применение окислителей и активного угля имеет также и экономическое преимущество. [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...