Теплопередача конвективная

Из решения системы уравнений (1-13) — (1-15) получена следующая расчетная формула для определения коэффициента теплопередачи конвективной трубчатой поверхности нагрева, работающей на запыленных золой продуктах сгорания твердых топлив [c.30]

Если расхождение значений температуры уходящих газов, принятых при первом и втором приближениях, приводит к изменению расчетного расхода топлива не более чем на 2%, коэффициенты теплопередачи конвективных поверхностей нагрева при втором приближении не пересчитываются уточняются только температура, температурные напоры и тепловосприятие по всему тракту. [c.54]

Из уравнения теплового баланса, определяется количество тепла Q, а из уравнения теплопередачи — конвективная поверхность нагрева первого газохода [c.267]

Стены камерных топок закрыты экранными трубами, которые являются испарительными поверхностями нагрева. Экранные поверхности — наиболее интенсивно работающие части котла, поскольку они воспринимают теплоту за счет лучеиспускания, которое в условиях топки является наиболее эффективным способом теплопередачи. Конвективная составляющая общего переноса теплоты незначительна из-за малой скорости движения газов. [c.349]

Часто приходится рассчитывать стационарный процесс переноса теплоты от одного теплоносителя к другому через разделяющую их стенку (рис. 12.1). Такой процесс называется теплопередачей. Он объединяет все рассмотренные нами ранее элементарные процессы. Вначале теплота передается от горячего теплоносителя к одной из поверхностей стенки путем конвективного теплообмена, который, как это показано в 12.1, может сопровождаться излучением. Интенсивность процесса теплоотдачи характеризуется коэффициентом теплоотдачи а. [c.97]

Термическое сопротивление Rk можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ru / 2- Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Термическое сопротивление теплопроводности Rx зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих Ra, Ri. и Ra2 в суммарную величину Rk. Естественно, что существенное влияние на Rk будет оказывать уменьшение наибольшего из слагаемых. В широко используемом в технике процессе передачи теплоты от капельной жидкости к газу через металлическую стенку наибольшее термическое сопротивление имеет место в процессе теплоотдачи от газа к стенке Ra2, а остальные термические сопротивления Ra.[ и Rx пренебрежимо малы по сравнению с ним (см. пример 12.2). [c.100]

Использование потоков газовзвеси при поперечном обтекании пучков труб представляет большой интерес. Известны реальные условия работы таких конвективных поверхностей с запыленным газом (тепло-утилизационные установки промышленных печей и пр.), для которых характерно падение теплопередачи из-за загрязнения труб. С другой стороны, возможна организация очистки поверхностей нагрева при одновременном улучшении теплообмена путем подачи в поток специально подобранной насадки [Л. 23, 56]. [c.245]

Баланс энергии дуги. Как для катодной, так и для анодной областей дуги можно составить подробную схему баланса энергии. Например, для участка анода основные составляющие баланса следующие в) приход — потенциальная и кинетическая энергия электронов, конвективная и лучистая теплопередача от столба плазмы б) расход — плавление, излучение и теплоотвод в материал анода. Однако механизм явлений в переходных областях дуги пока недостаточно ясен, поэтому проводить точный расчет всех составляющих баланса энергии трудно. В катодной области остается неизвестной доля ионного тока, коэффициент аккомодации энергии ионов для данного катода, изменение работы выхода электронов вследствие эффекта Шоттки и т. п. [c.74]

Конвективная теплопередача, имеющая наибольшее значение при плазменной обработке материалов, определяется в основном энергией поступательного движения частиц газа, поэтому высокотемпературные формы энтальпии здесь менее эффективны. Из рис. 2.61 видно, что водородная плазма — наилучший преобразователь энергии дуги в теплоту. [c.106]

Выше были сформулированы условия теплопередачи в твердых телах вследствие теплопроводности металлов. С поверхности металлов теплота передается конвективным путем или посредством радиации. Указанные процессы играют важную роль при сварке в конечном итоге вся теплота, введенная при сварке, отдается в окружающее пространство и тела остывают. [c.145]

Для реальных значений коэффициента теплопроводности различных веществ число Прандтля не достигает тех больших значений, для которых мог бы иметь место этот предельный закон. Такие законы, однако, могут быть применены к конвективной диффузии, описывающейся темн же уравнениями, что и конвективная теплопередача, причем роль температуры играет концентрация растворенного вещества, роль теплового потока — поток этого вещества, а диффузионное число Прандтля определяется как Ро = v/D, где Д — коэффициент диффузии. Так, для растворов в воде и сходных жидкостях число Pd достигает значений порядка 10 , а для растворов в очень вязких растворителях — 10 и более. [c.301]

Перенос тепла нормальным движением жидкости представляет собой механизм теплопередачи в гелии II. Он имеет, таким образом, своеобразный конвективный характер, принципиально отличный от обычной теплопроводности. Всякая разность температур в гелии II приводит к возникновению в нем внутренних нормальных и сверхтекучих движений при этом оба потока (сверхтекучий и нормальный) могут компенсировать друг друга по количеству переносимой ими массы, так что никакого реального макроскопического переноса массы в жидкости может и не быть. [c.708]

Кроме рассмотренных критериев подобия существует еще ряд других безразмерных критериев, отражающих ту или иную специфику рассматриваемых явлений. При изучении неустановившихся движений используется критерий Струхаля при моделировании конвективных потоков воздуха, когда разность плотностей вызвана разностью - емператур, — критерий Грасгофа при рассмотрении вопросов теплопередачи я диффузии пользуются критериями Пекле, Нуссельта и др. [c.315]

Теплообмен между двумя жидкими или газообразными средами, разделенными твердой стенкой, или через поверхность раздела между ними называется теплопередачей. Перенос теплоты от теплоносителя к стенке и от стенки к теплоносителю может иметь характер теплоотдачи или радиационно-конвективного теплообмена. Перенос теплоты через стенку осуществляется теплопроводностью. [c.241]

Это выражение для а относится только к конвективному теплообмену и не учитывает других видов теплопередачи. Соответственно этому количество теплоты дд, полученной 1 кг [c.667]

Известно, что затупленную поверхность можно считать оптимальной с точки зрения теплообмена, однако при этом затупленный носок испытывает наиболее интенсивное тепловое воздействие. В связи с этим здесь отражены вопросы, связанные с определением теплового (конвективного и радиационного) потока к затупленным носовым частям тел различной конфигурации (сферический носок, плоский торец). Приведены примеры расчета, в которых дана оценка влияния завихренности потока за криволинейной ударной волной на теплопередачу. Кроме того, ряд вопросов и задач посвящен расчету равновесной температуры поверхности летательных аппаратов в различных газодинамических условиях, в том числе и с учетом влияния диффузии в пограничном слое. [c.670]

По данным задачи 12.20 найдите радиационный поток теплоты от перегретого ударного слоя к точке полного торможения сферического носка и сравните этот поток с конвективной теплопередачей. [c.673]

Следует отметить, что при 5 число Стантона уменьшается в несколько раз. Это можно объяснить тем, что конвективная теплопередача в рассматриваемых условиях практически отсутствует и тепловой поток к стенке образуется только за счет теплопроводности. [c.471]

В большинстве случаев перенос теплоты осуществляется несколькими способами одновременно. Например, конвективная теплопередача от газа к стенке в топочной камере практически всегда сопровождается параллельным переносом теплоты излучением. [c.5]

Задача 2.73. Определить количество теплоты, воспринятое водой, конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью Z> = 5,45 кг/с, работающего на донецком каменном угле марки Т с низшей теплотой сгорания 25=24 365 кДж/кг, если известны давление перегретого пара р .п= 1,4 МПа, температура перегретого пара /пп = 260°С, те шература питательной воды iuB = 104° , кпд котлоагрегата (брутто) = 88%, величина непрерывной продувки Р = Ъ%, температура воды на выходе из экономайзера j = 164 , коэффициент теплопередачи в экономайзере = 0,021 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0э=29О°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 15О°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания = 4%. [c.77]

Задача 2.74. Определить энтальпию воды на выходе и конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки А, если известны расчетный расход топлива 5р = 0,62 кг/с, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере 2э=2520 кДж/кг, температура питательной воды fn.B==100° , коэффициент теплопередачи в экономайзере лГэ= 0,021 кВт/(м К), величина непрерывной продувки Р=4%, температура газов на входе в экономайзер 0з = 32О°С и температура газов на выходе из экономайзера б = 170°С. [c.78]

Теплопередача — это учение о процессах переноса теплоты. Самопроизвольный процесс переноса теплоты в пространстве с неоднородным полем температуры называют теплообменом. Существуют три вида теплообмена теплопроводность, конвективный теплообмен и [c.259]

Теплообмен между двумя теплоносителями через разделяющую их стенку называется теплопередачей. При этом теплота от теплоносителя к стенке и от стенки к теплоносителю передается теплоотдачей или радиационно-конвективным теплообменом, а через твердую стенку — теплопроводностью. [c.149]

Передача теплоты от одного теплоносителя к другому (жидкости, газу) через разделяющую их твердую стенку называется теплопередачей. Примером теплопередачи служит перенос теплоты от дымовых газов к воде через стенки труб парового котла, включающий в себя радиационно-конвективный перенос теплоты от горячих дымовых газов к стенке, теплопроводность стенки и конвективную теплоотдачу от внутренней поверхности стенки к воде. [c.169]

Особенности протекания процесса на границах стенки при теплопередаче определяются граничными условиями третьего рода, которые характеризуются температурами жидкостей по обе стороны стенки, а также соответствующими коэс х )ициентами теплоотдачи. В случае радиационно-конвективного теплообмена коэффициент теплоотдачи определяется по формуле (2.256). [c.169]

Эта формула относится только к конвективному теплообмену и не учитывает других видов теплопередачи. [c.294]

Величину термического сопротивления можно уменьшить различными способами, воздействуя на любую из составляющих Ят ч Ял2> Я Как отмечалось в 9.2, интенсифицировать конвективный теплообмен и уменьшить можно путем увеличения скорости движения теплоносителя, турбулизации пограничного слоя и т. д. Величина термического сопротивления теплопроводности R зависит от материала и толщины стенки. Однако прежде чем выбирать методы воздействия на процесс теплопередачи, необходимо установить вклад отдельных составляющих R-k и i a2 В суммарную величину R/ . [c.116]

Поверхность нагрева конвективного испарительного пучка (а также пароперегревателя, водяного экономайзера и трубчатого воздухоподогревателя) определяется по уравнению теплопередачи [c.172]

В производственных агрегатах (паровых котлах, промышленных печах) тепло передается чаще всего одновременно лучеиспусканием, конвекцией и теплопроводностью. Точнее лучеиспускание, конвекция и теплопроводность являются лишь частными составляющими общего процесса теплопередачи. Роль каждой из них может быть различной. Возьмем часто встречающийся случай сложной теплопередачи от движущихся продуктов сгорания (дымовых газов) к стенке. Тепло от газов, температура которых i, передается поверхности с температурой t . путем конвекции и лучеиспускания трехатомных газов —СОг, Ог и НгО. Конвективную теплоотдачу можно рассчитать по формуле [c.204]

Для контроля сложных структур сотовых конструкций, сварных и паяных соединений используют нагрев плазменной струей, которая обеспечивает высокую концентрацию тепловой энергии до 500 кВт/см и позволяет получать достаточно высокие температуры отдельных участков поверхности нагреваемого тела за малые интервалы времени. К достоинствам такого способа нагрева также относятся конвективный характер теплопередачи от плазменной струи к нагреваемому изделию, отсутствие контакта нагревателя с изделием, стабильность работы источника — плазмотрона. [c.123]

Методика теплового расчета испарителя с вынесенной зоной кипения и естественной циркуляцией и расчет теплопередачи немногим отличаются от рассмотренных выше, в предыдущем примере. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара ai определяется по тем же зависимостям, а коэффициент теплоотдачи аз рассчитывается по обычной зависимости для конвективного теплообмена. Однако и здесь для определения коэффициента а2 необходимо знать скорость циркуляции Wq. Расчет по определению Wq в испарителях рассматриваемого типа имеет некоторые особенности. [c.389]

Решается вариационная задача онределения онтимальной формы из-лучаюш его тела заданных размеров, обтекаемого потоком газа с большой сверхзвуковой скоростью при ламинарном режиме течения в нограничном слое. Рассматривается случай, когда суш ественны два процесса теплопередачи конвективная теплопередача от газа к телу и излучение с его новерхности. Находится контур тела, воспринимаюш его минимальный тепловой поток. [c.403]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Д p a ii к мл.. Комментарий к статье Влпета п Лепперта, Вынужденная конвективная теплопередача от изотермической среды к воде. Труды Амер. об-ва инж.-мех., сер. С, Теплопередача, № 2, 86 (1961). [c.504]

Тепло в окружающую среду передается от полупроводника двумя сиособами конвекцией и излучением. Коэффициент конвективной теплопередачи прямо зависит от возможности доступа охлаждающего воздуха к полупроводнику. С этой целью в конструкцию плат ироектн-руют специальные ребра [226], которые увеличивают поверхность теплосброса в пространство. [c.241]

Задача 2.60. Определить количество теплоты, воспринятое паром и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кгс/с, работающего на донецком угле марки А с низшей теплотой сгорания 2 = 22 825 кДж/кг, если известны температура топлива при входе в топку t., = 2Q° , теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кг К), давление насыщенного пара = 4 МПа, давление перегретого пара пп = 3,5 МПа, температура перегретого пара п.п = 420°С, температура питательной воды .,= 150°С, величина непрерывной продувки Р = 4%, кпд котлоагрегата (брутто) r] = %Wa, козффищ1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,051 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель (9рс = 950°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 = 6О5°С, температура пара на входе в пароперегреватель н.п = 250°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4=4,0%. [c.72]

Задача 2.61. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью )=13,6 кг/с, работающего на карагандинском каменном угле, если известны давление насыщенного пара / н.п = 4,5 МПа, давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара п.п = 450°С, коэффивд1ент теплопередачи в пароперегревателе = 0,045 кВт/(м К), температура газов на входе в пароперегреватель 0цс = 1052°С, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 ,е = 686°С и температура пара на входе в пароперегреватель /нп = 256°С. [c.73]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.72. Определить конвективную поверхность нагрева экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = 4,0 кг/с, работающего на природном газе, если известны температура воды на входе в экономайзер 100°С, температура воды на выходе из экономайзера /ц, = 152°С, коэффищ1ент теплопередачи в экономайзере Кэ = 0,02 кВт/(м К), температура газов на входе в экономайзер 0з = 28О С и температура газов на выходе из экономайзе ра 6 = 150 С. [c.77]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

При передаче тепла в конвективных поверхностях нагрева котельного агрегата в нем в зависимости от рода поверхности нагрева изменяются разности температур и коэффигшенты теплопередачи. [c.309]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно разделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временнйе параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.116]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...