Алюминий нержавеющая сталь

Некоторые наиболее интересные композиты условно отнесены к первому классу. К нему принадлежат такие системы, как алюминий—бор, алюминий — нержавеющая сталь и, возможно, алюминий — карбид кремния. Композитные материалы этой группы обычно получают путем диффузионной сварки в твердом состоянии. Хотя, согласно термодинамическим данным, матрица и упроч- [c.15]

Алюминий —нержавеющая сталь [c.15]

В. Влиянне реакции в композитах алюминий — нержавеющая сталь [c.176]

Поскольку в волокнистых композитах поверхность раздела является границей физически, химически и механически не совместимых фаз, необходимо знать, какой вклад она вносит в прочность композита. Аналитические модели в предположении совершенной поверхности раздела позволяют просто рассчитать механические свойства. В действительности же может происходить (и часто происходит) потеря стабильности [58, гл. 3]. Поэтому в следующих разделах основное внимание будет уделено анализу свойств хорошо изученных волокнистых композитов. Наиболее детально изучена система алюминий—нержавеющая сталь кроме того, будут рассмотрены системы, армированные волокнами бора и вольфрамовой проволокой. Там, где это возможно, применимость идеализированных моделей к реальным системам будет оцениваться с помощью микроструктурного анализа. [c.238]

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ КОМПОЗИТА АЛЮМИНИИ — НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ [51] [c.241]

Свойства волокнистых композитов при нагружении сжатием обнаруживают значительные отклонения от правила смеси [48, 66] так, у композита алюминий—нержавеющая сталь непосредственно после изготовления предел упругости выще в 2 раза, а предел микротекучести — в 5—8 раз (в зависимости от объемной доли упрочнителя). Диаграммы деформации композита алюминий—нержавеющая сталь при сжатии для различных значений объемной доли упрочнителя приведены на рис. 16. Показано, что разрушение происходит в фазе , т. е. путем сдвига (выгибанием), и. не связано с отслаиванием (отрывом) проволоки по поверхности раздела. В соответствии с этими данными был пред- [c.247]

Рис. 2. Зависимость физического предела упругости от объемной доли упрочни-теля при одноосном растяжении композита алюминий — нержавеющая сталь [66].

Ри Г. 16. Диаграммы одноосного сжатия композита алюминий — нержавеющая сталь при различных объемных долях упрочнителя (указана у соответствующих кривых) [66]. [c.250]

Свинец. ....... Обычная латунь. ... Медь......... Алюминий. ..... Нержавеющая сталь 304 Нержавеющая сталь 316 Мягкое железо, малоуглеродистая сталь. .... 100 260 315 425 425 425 540 Нержавеющая сталь 502 Нержавеющая сталь 410 Серебро. ....... Никель........ Монель........ Нержавеющая сталь 309 Нержавеющая сталь 321 Нержавеющая сталь 347 Инконель....... 620 650 650 760 815 870 870 870 1090 [c.261]

Поверхностная герметизация алюминия, нержавеющей стали, титановых сплавов, работающих при температурах [c.149]

От химического состава металла зависят силы адгезии, возникающие между металлом и рабочим инструментом в точках истинного контакта. Те металлы, которые склонны к молекулярному схватыванию и налипанию на инструмент, имеют повышенный коэффициент трения (алюминий, нержавеющая сталь). [c.18]

Алюминий — Нержавеющая сталь [c.213]

Алюминий Нержавеющая сталь Медь 2 [c.101]

Из изложенного следуют два весьма важных вывода. Во-первых, необходимо иметь в виду, что ион хлора, считающийся наиболее агрессивным ионом, усиливающим коррозию алюминия, нержавеющих сталей и других металлов благодаря адсорбционному вытеснению кислорода или нарушению сплошности защитных пленок, не проявляет эти свойства по отношению к меди. В присутствии этого аниона медь пассивируется легче, чем в присутствии других анионов. Стойкость меди в сульфатах должна быть ниже, чем в хлоридах. Во-вторых, вследствие того, что при атмосферной корро- [c.125]

Алюминий — нержавеющие стали. В нормальных атмосферах и в пресных водах, по данным работы [52], алюминий можно безопасно эксплуатировать в контакте с нержавеющими сталями. Однако в сильно агрессивных морских атмосферах нержавеющие стали склонны усиливать коррозию алюминиевых сплавов и подобные контакты должны быть защищены. В морской воде контактная коррозия проявляется особенно сильно, когда соотношение поверхностей является неблагоприятным (большая поверхность нержавеющей стали контактирует с малой поверхностью алюминиевого сплава). [c.135]

Несколько по-иному должен вести себя контакт алюминий — нержавеющая сталь. Общий потенциал этой пары в интервале концентрации азотной кислоты 45—70% равен +1,0+-+0,7 в. Потенциал же активирования алюминия меняется в пределах от +1,3 до +0,9 в. Стало быть, значения потенциалов, при которых наблюдается резкое увеличе-182 [c.182]

Неподвижные соединения уплотняют сжимаемыми прокладками из легко деформируемых материалов (свинец, медь, алюминий, нержавеющая сталь, резина, пластмассы). [c.727]

Таким способом сталь плакируют медью, латунью, томпаком, никелем, медноникелевыми сплавами, алюминием, нержавеющей сталью. Применение таких биметаллических листов позволяет экономить цветные металлы и нержавеющую сталь, придавая поверхности желаемые свойства и защищая стальную сердцевину от коррозии. [c.583]

Во всех других случаях индекс насыщения — это полезный качественный показатель относительной агрессивности пресной воды, контактирующей с железом, медью, латунью, свинцом, скорость коррозии которых зависит от ди4)фузии растворенного кислорода к их поверхности. Индекс неприменим для определения агрессивности воды, контактирующей с пассивирующимися металлами, скорость коррозии которых уменьшается с повышением концентрации кислорода на поверхности (алюминий, нержавеющая сталь). [c.122]

А. Пятнами, язвами, точками (питтинг). Эти виды различаются по соотношению диаметра разрушенного участка к его глубине (см. рис. 1, в, г, д). Язвы и пятна образуются на участках, где защитный слой недостаточен, порист или поврежден. Точечная коррозия типична для пассивирующихся металлов,— хрома, алюминия, нержавеющих сталей и др. Питтинг возникает, когда в агрессивной среде одновременно присутствуют окислитель, являющийся пассиватором, и ионы хлора, сульфат-ионы или другие ионы, играющие роль депассиваторов. [c.4]

B. Влияние реакции в композитах алюминий — нержавеющая сталь 176 V. Влияние поверхности раздела на прочность стстем второго класса 179 [c.137]

По условиям растягивающего нагружения в направлении расположения упрочнителя нормальные напряжения возникают на поверхности раздела лишь из-за поперечного сжатия. Однако раз-рушание по (поверхности раздела в этих условиях является вторичным аффектом. Имеется в виду, что растягивающие напряжения, нормальные к поверхности волокна, достигают предела прочности поверхности раздела лишь после значительного сжатия, например такого, которое происходит, если в волокне начинает образовываться шейка. Джонс, [13] и другие исследователи на- блюдали разрушение композитов алюминий — нержавеющая сталь по поверхности раздела в тех случаях, когда волокна отслаивались от матрицы при образовании шейки. Согласно Веннету и др. [c.141]

Композит с -прочными поверхностями раздела и однородными свойствами волокон и матрицы будет разрушаться по плоскости, перпендикулярной направлению приложенных нап ряжений, и поверхность излома будет гладкой. Если волокна неоднородны по прочности из-за наличия слабых точек (дефектов) или разрывов, трещина будет распространяться так, чтобы связать слабые точки. Вследствие этого трещина либо пройдет лишний участок пути в матрице (п рочная поверхность раздела), либо будет распро-ст ранять ся по поверхности раздела. Как показано выше, максимальная длина вытягиваемой части волокна определяется критической длиной. С другой стороны, матрица разрушится в первую очередь, если деформация разрушения для нее меньше, чем для волокон. На рис. 1 схематически показаны некоторые из этих типов разрушения. На рис. 1, а показан характер разрушения композита с малой деформацией разрушения матрицы согласно работе Джонса и Олстера [14], такое разрушение наблюдается в композитах алюминий — нержавеющая сталь. Рис. 1, б отвечает случаю,, когда мала деформация разрушения волокон (например, волокна бора). В этом случае предполагается, что прочность поверхности раздела высока, поскольку трещины соединяются путем сдвига матрицы. В случае рис. 1, в деформация разрушения волокна мала, но из-за малой прочности поверхности раздела трещина в матрице отклоняется слабо, поскольку волокна легко вытягиваются из матрицы. Такое поведение может быть ирисуще композиту алюминий — бор со слабой связью. Для этого типа разрушения предполагается, что деформация разрушения [c.142]

Паттнайк и Лоули [23] извлекали проволоку из композитов алюминий—нержавеющая сталь после изготовления, а также после термической обработки композита. На большей части поверхности проволоки были обнаружены следы поверхностной реакции, однако проволока, извлеченная из композита после его изготовления, сохраняла исходные форму и диаметр. Проволока, извлеченная после реакции при 823 К, имела диаметр 0,18 мм и выглядела как кукурузный початок. В обоих случаях утонение проволоки в шейке было примерно одинаковым вне зависимости от того, подвергали ли испытанию изолированную проволо ку или проволоку в составе композита. В центре каждой проволоки наблюдалось скопление пор, что характерно для вязкого разрушения. Однако после отжига при 898 К диаметр проволоки вырос до 0,20 мм, так что размеры незатронутой реакцией сердцевины проволоки стали очень малы и проч1Ность, и пластичность та ких проволок заметно снизились. [c.179]

Рост интереса к исследованию поверхностей раздела был связан с переходом от модельных систем к композитам, матрицами которых являются важные конструкционные металлы — алюминий, титан и металлы группы железа. Эти металлы обычно более химически активны, чем серебряные и медные матрицы исследованных модельных систем, таких, как Ag—AI2O3 и Си—W. Однако приведенные в настоящей главе данные по казывают, что известная реакционная способность может благоприятствовать достижению желательного комплекса механических свойств. Выше приводились примеры, когда определенное развитие реакции на поверхности раздела обеспечивало оптимальное состояние последней. Бэйкер [1] показал, что композиты алюминий—нержавеющая сталь обладают наилучшими усталостными характеристиками в условиях слабо развитой реакции, а Бзйкер и Крэтчли [2] установили то же самое для системы алюминий—двуокись кремния. [c.180]

Механические свойства композитов алюминий—нержавеющая сталь изучались многими исследователями [3, 15, 30, 31, 33. 61, 66, 67]. На основе механических характеристик композита Паттнайк [c.238]

Рис. 6. Поперечный фез композита алюминий — нержавеющая сталь с объемной долей упрочни-теля 6,5% после прессования (а), после отжига при 823 К в течение 24 ч (б) и после отжига при 898 К в течение 24 ч штриховой Л1шнеп обозначен исходный контур волокна.

Рис. 7. Результаты рентгаиавокого -микроанализа ко1мпозита алюминий — нержавеющая сталь после разупрочняющего отжига при 098 К в течете 24 ч.

Пиннел и Лоули [66] изучали зависимость микромеханических характеристик композита алюминий—нержавеющая сталь после преосования от объемного содержания упрочнителя. При растягивающем нагружерши экспериментальные значения физического предела упругости, предела микротекучести и предела текучести (при остаточной деформации 0,1%) хорошо согласовались со значениями, рассчитанными на основе правила смеси (рис. 12—14). Структурные исследования показали, что дислокационная субструктура при заданной величине деформации композита не зависит от объемной доли упрочнителя, т. е. что между матрицей и упрочнителем не происходит заметного взаимодействия. Это подтверждает справедливость предположений, на которых основано правило смеси, [c.247]

Экспериментальные данные по ползучести и длительной прочности получены для ряда систем к ним относятся, в частности, алюминий— нержавеющая сталь [66], алюминий — бор [2, 6], магниевый сплав — нержавеющая сталь [87], серебро — вольфрам [44] и никелевый сплав — вольфрам [63, 65]. Пиннел и Лоули [c.250]

Сплав Со—СгзСг содержит 28—32% (об.) включений и имеет плотность 8100, кг/м , микротвердость 4650— 6000 МПа, внутренние напряжения при растяжении 118 МПа [62]. Сцепление данного сплава со сплавами алюминия, нержавеющей сталью и чугуном соответственно 44, 90 и 165 МПа. Сплав заметно начинает окисляться при 650 °С. Уменьшения внутренних напряжений, связанных с включением водорода, можно достигнуть отжигом в течение 1 ч при 300 °С. Некоторые области применения КЭП Со—СгзСг приведены в табл. 20. [c.186]

Холлис и Ри [27] описали исследования, проведенные с целью выбора dS04 как нейтронного яда для реактора ANDU вначале для регулирования пуска. Он был позже заменен на бор из-за образования со временем радиоактивного кадмия [28] (табл. 6.9). На поверхностях из алюминия, нержавеющей стали [c.192]

G увеличением относительной влажности воздуха коррозия многих металлов увеличивается. В атмосфере, насыщенной водяными парами (Я = 100%), цинк, алюминий, нержавеющая сталь (18-8) и сплав авиаль корродируют примерно с такой же скоростью, как и при 80—90%-ной влажности, в то время как железо, медь, цинк, никель и латунь подвергаются очень сильной коррозии (рис. 131). Особенно чувствительным к повышению влажности оказалось железо. [c.197]

Ла рис. 58 представлены кривые, характеризующие зависимость электродных потенциалов алюминия, нержавеющей стали IX18H10T, платины, а также контактных пар алюминий — нержавеющая сталь 1Х18Н10Т и алюминий — платина от концентрации азотной кислоты. Из кривых видно, что наиболее отрицательным потенциалом обладает алюминий, наиболее положительным — платина. Потенциал нержавеющей стали отрицательнее потенциала платины, особенно в разбавленных растворах азотной кислоты, и положительнее потенциала алюминия (табл.35). [c.181]

Изучали адгезионную нрочность некоторых пленок в воздушной и водной средах к таким поверхностям, как алюминий, нержавеющая сталь и медь [143]. В качестве адгезива применяли покрытия на основе следующих смол алкидных (АС), эпоксидных (ЭС) бутадиенстирольного сополимера (БСС), термореактивных акрильных (ТРС), меламиноэпоксидных (МЭС). Если на воздухе адгезионная прочность этих пленок находится в пределах (1,764,0) X X 10 Иа, то в водной среде адгезионная прочность, определяемая нормальным отрывом, снижается. После нахождения прилипшей пленки в течение 10—15 ч в воде адгезионная прочность по сравнению с В(зздухом снижается для АС и ЭС примерно на 80—90%, а для ТРС, МЭС, БСС — на 70%. Приведенные данные свидетельствуют о значительном снижении адгезионной прочности при попадании системы из воздушной в водную среду. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...