Сопоставление теоретических и экспериментальных данных

Сопоставление теоретических и экспериментальных данных начала усталостного разрушения монокристалла меди в условиях трения скольжения [c.32]

На рис. 7.23, 7.24 представлено сопоставление теоретических и экспериментальных данных [12]. Испытывались мембраны из алюминиево-магниевого сплава при температуре 400 °С. Размеры мембран R = БО мм, ho = 1 мм. Постоянные в уравнении состояния (2.100) а — 260 МПа-с ", — 0,34, — 0. Давление р = 0,3 МПа. Экспериментальные данные на этих рисунках представлены кружочками. Как следует из сопоставления, согласование экспериментальных и теоретических данных хорошее. Некоторое различие между ними, вероятно, можно объяснить [c.185]

Рис. 4-3. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных по теплообмену в вертикальных профилированных трубах.

Сопоставление теоретических, и экспериментальных данных, проведенное на фиг. 2—4, наводит на мысль о том, что наблюдающийся разброс экспериментальных [c.424]

Во II, III и V главах дано решение задачи о предельном равновесии цилиндра с внешней кольцевой трещиной, когда такой цилиндр подвергнут осевому растяжению или изгибу. При этом для указанной задачи установлены значения коэффициентов интенсивности напряжений, условия существования состояния плоской деформации в окрестности контура трещины и т. п. Задача о растяжении цилиндра с кольцевой трещиной рассмотрена также в рамках б -модели и установлены соотношения, связывающие критическое раскрытие трещины 6 с силовыми и геометрическими параметрами этой задачи. Рассмотрена динамическая задача о растяжении цилиндрического образца с мелкой кольцевой трещиной. Для некоторых случаев приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.7]

Сопоставление теоретических и экспериментальных данных [c.150]

Сопоставление теоретических и экспериментальных данных по изучению зависимости А3 от безразмерного параметра -уо проведено на рис. 4.11 [44]. Вместо одной теоретической кривой здесь изображена целая область (отмеченная штриховкой), соответствующая расширению интервала теоретических значений А3 из-за ошибки в измерении интенсивности шума. Две кривые, ограничивающие данную область, представляют собой результат машинных расчетов [c.114]

Рис. 3.14. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных при изучении конвективной диффузии в пористой среде.

Если принять Трт оо, р О, т. е. учесть сопротивление движению электронов в металле, то картина существенно изменится. При о)2>1 коэффициент отражения 7 <1, т. е. некоторая часть энергии проникает внутрь металла и поглощается в поверхностном слое ( скин-слое ), при ю <1 тело прозрачно, лишь начиная с определенных длин волн и при малой толщине пленки. В табл. 4, заимствованной из [53], приведены данные сопоставления теоретической и экспериментальной предельной длины волны, при которой происходит переход от отражающего состояния к прозрачному для некоторых металлов. [c.180]

В Л. 171] дан ряд рекомендаций по определению коэффициента теплоотдачи в слое при сопоставлении теоретических и экспериментальных температурных кривых. Введено понятие коэффициента теплоотдачи единицы объема слоя. а . Эмпирические формулы для [c.72]

Явления переноса в газах, в особенности термодиффузия, в существенной мере определяются характером взаимодействия между молекулами. Она в большей степени, чем какие-либо другие виды переноса, характеризует природу этих сил и привлекает к себе внимание с точки зрения их изучения. Сопоставление теоретических и экспериментальных значений термодиффузионной постоянной Ог показывает, насколько удовлетворительна та или другая модель потенциала межмолекулярного взаимодействия. Большинство работ этого направления [1 —3] используют экспериментальные данные, полученные при изучении равновесного разделения. Но эти [c.65]

Заключение. Выполнены теоретическое и экспериментальное исследование обтекания тонкого острого кругового конуса сверхзвуковым потоком совершенного газа для малых и умеренных углов атаки при больших числах Рейнольдса, когда в потоке имеют место ламинарный, ламинарно-турбулентный режимы течения. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по поведению интегральных аэродинамических коэффициентов в зависимости от угла атаки и числа Рейнольдса показало в целом хорошее согласование их между собой. Это указывает на то, что метод численного моделирования на основе уравнений Рейнольдса с использованием дифференциальной двухпараметрической у-со-модели турбулентности позволяет получать надежные данные по интегральным аэродинамическим характеристикам тела. [c.133]

Теоретические методы исследования теплоотдачи ценны тем, что они дают наиболее общие закономерности и позволяют анализировать факторы, определяющие явление, в широком диапазоне изменения аргументов. Но при аналитическом решении задачи всегда исследуется упрощенная схема явления, и потому точность полученных результатов оценивается путем сопоставления их с экспериментальными данными. [c.310]

Однако, несмотря на эти недостатки, изложенный метод, проверенный сопоставлением с известными решениями и опытными данными, позволяет получать не только качественно правильные результаты, но и осуществлять расчет с приемлемой для многих инженерных целей точностью. Причем точность результатов оказывается в ряде случаев выше, чем точность, получаемая с помощью относительно СЛОЖНЫХ решений дифференциальных уравнений скользящего потока. Поэтому, наряду с теоретическим и экспериментальным уточнением полученных Уравнений, указанный метод представляется целесообразным распространить на решение более широкого круга вопросов. [c.226]

Третье направление является наиболее продуктивным при решении многих задач современной науки и техники. Оно позволяет сочетать в себе достоинства теоретического и экспериментального направлений. Действительно, теория подобия позволяет выявить критерии, определяющие процесс, сократив число переменных до минимума. На основе анализа взаимосвязи между полученными критериями можно установить влияние различных факторов на процесс и наметить пути экспериментального исследования процесса. Обработка материалов экспери ментального исследования в критериальном виде значительно повышает их ценность, позволяя распространить результаты данного конкретного эксперимента на бесконечное число подобных случаев. И, наконец, задание оптимального режима в критериальном виде позволяет наметить целую серию режимов, характеризующихся различными значениями параметров режима сушки, что дает возможность провести экономическое сопоставление этих режимов и выбрать наиболее экономичный. Соответственно может быть выбран и способ сушки. [c.143]

Предел прочности на изгиб определялся по стандартной методике трехточечного изгиба балочек в соответствии с ГОСТ 24409-80, принятым для испытаний электротехнической керамики. Прочность при изгибе определялась также по оригинальной методике, которая предполагает испытание на изгиб дисковых образцов. Преимущества дисковых образцов заключаются в удобстве их изготовления и отсутствии дополнительных концентраторов напряжений. Схема испытания дисков под действием центральной изгибающей силы, передаваемой через сферу (шарик), теоретически обоснована в [18]. В качестве расчетной модели использовалась свободно опертая круглая пластина, нагруженная центральной изгибающей силой. Сопоставление результатов аналитического, численного (с использованием метода конечных элементов) расчетов и экспериментальных данных позволили сделать вывод о правомочности замены балочек дисками (при И / с1 < 0,3) при испытаниях на изгиб керамических материалов [18]. [c.297]

Кеннеди провел [19] эксперименты на ползучесть на образцах в виде тонкостенных цилиндров при одновременном воздействии внутреннего давления и осевой нагрузки при 816 °С с целью сопоставления теорий установившейся ползучести и экспериментальных данных. Теоретический расчет осуществляли на основе уравнения (4.45), в качестве эквивалентных напряжений а использовали помимо эквивалентных напряжений Мизеса, определяемых по уравнению (4.40), эквивалентные напряжения Треска [c.104]

Рассмотренные выше основные понятия и законы классической механики понятия о материальной точке, о пространстве и времени, о силе и массе, понятие об инерциальной системе отсчета, законы Ньютона и принцип относительности Галилея — являются фундаментом классической механики. Этот фундамент был построен в результате деятельности многих поколений, был роздан в результате анализа и теоретического обобщения экспериментальных данных. Проверкой правильности основ классической механики, ее соответствия природе является сопоставление выводов теории опять-таки с экспериментом. Так как теория создается человеком в определенные исторические эпохи с определенными воззрениями и техническими возможностями, то любая физическая теория является приближенной, ограниченной. В том числе приближенными, ограниченными являются основные понятия и законы классической механики. [c.41]

Указания библиографические 501 — панелей плоских 480—489 — Данные теоретические и экспериментальные — Сопоставление 486, 489 — Пара- [c.567]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Наибольшее различие между этими двумя типами движений проявляется, естественно, при сопоставлении распределения по толщине слоя средней за период плотности потока мощности. Если для I = I2 суммарный поток по толщине, очевидно, положителен, то для 1 = з он отрицателен. Это, разумеется, согласуется со значением групповой скорости на соответствующих участках дисперсионных кривых. Важным, однако, здесь является то, что в обоих случаях в сечении слоя существуют точки с противоположным направлением потока энергии. Дальнейшие вычисления показывают, что такая ситуация характерна для различных х астков всех мод, кроме низшей, однако везде суммарный поток по сечению положителен. На рис. 51 показана часть дисперсионного спектра для v == = 0,35. Такое значение коэффициента Пуассона использовалось в работе [228] при сопоставлении теоретических и экспериментальных данных для алюминиевых полос. Полужирными линиями на рис. 51 выделены участки ветвей, для которых имеются локальные отрицательные значения Р . [c.143]

Дело в том, что, как показывает сопоставление теоретических и экспериментальных данных (см. [42]), ни точка ПВО (критерий Работнова — Шестерикова), ни даже точка ПБ1 (критерий Кур-шина) не отвечают реально наблюдаемому моменту выпучивадия стержней при ползучести. Этот момент оказывается более поздним, чем характерное время для указанных точек. Это обстоятельство, а также опыт использования других (см. [4]) условных критериев устойчивости при ползучести привели к формированию мнения о неэффективности любых попыток связать в этих условиях явление выпучивания с тем или иным аспектом проблемы устойчивости. В результате — ориентировка на расчет по типу продольного изгиба, который получил название метода начальных несовершенств. Он состоит в анализе развития с течением времени начальных неправильностей конструкции, отличающих ее от идеальной (например, рост прогибов начально искривленного сжатого стержня). Естественно, что при этом эффект выпучивания теряет смысл явления качественного порядка. Проблема становится чисто количественной и сводится к определению времени, в течение которого заданные неправильности остаются в пределах назначенных допусков. [c.37]

В которой происходит смена механизма дефазировки и наблюдается эффект Дики — сужение спектральной линии с увеличением плотности газа, что на временном языке эквивалентно увеличению времени дефазировки, т. е. замедлению спада кривых импульсного отклика. Сплошные кривые на рис. 3.27 построены теоретически, исходя из экспоненциальной модели корреляционной функции тепловых скоростей молекул. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных позволило количественно оценить время столкновительной дефазировки и время корреляции тепловых скоростей в водороде [61]. Результаты находятся в хорошем согласии с данными альтернативных спектральных измерений. [c.155]

Первые опыты по сопоставлению теоретических и экспериментальных данных были поставлены Хагеном и Рубенсом на полированном алюминии, золоте, никеле и некоторых других металлах. Они цокдздли, что уже на [c.182]

В статье Патнейка и Сайдеботтома [258] изучена ползучесть скрученных и растянутых круглых стержней при ступенчатом изменении отношения растягивающей силы к крутящему моменту. В основу положена теория старения с использованием изохронных кривых. Произведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.230]

Неустановившаяся ползучесть толстостенной трубы, нагруженной равномерными внутренним и наружным давлениями по теории старения, рассмотрена в статье Ю. Н. Работнова [124], а также в работах Коффина, Шеплера и Черняка [204], Джонсона, Хендерсона и Кана 221], Сквайкера и Сайдботтома [276]. В последней работе приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.235]

В связи с разнообразием физических явлений, имеющих место в мпогофазпых потоках, представляется целесообразным последовательное изучение отдельных вопросов на основе тщательного сопоставления теоретических и экспериментальных данных. Круг вопросов, рассмотренных в этой главе, ограничен в основном исследованием высокоскоростных многофазных потоков иша газ — твердые частицы. Такие системы являются существенно гетерогенными, поскольку кан дая фаза в этом случае занимает в фиксированный момент времени свой объем. При изучении многофазной системы тина газ — твердые частицы можно выделить две предельные формы ее существовапия [c.6]

Здесь же дается сопоставление теоретических и экспериментальных данных. Эксперименты проводили на двух образцах из мелкозернистой перлитной и аустенитной стали. По экрану прибора с помощью аттенюатора измеряли максимальный уровень шумов. Поскольку величина бр (т. е. доля рассеяния в коэффициенте затухания) не была известна, экспериментальные точки совмещали с теоретической кривой в дальней зоне. При этом оказалось, что для стали 45 бр б, а для стали 60ХЗГ8Н8В бр=0,5 б. Экспериментальные данные под- [c.156]

Экспериментальное изучение низкочастотных гидроволн проводилось в скважинах Крыма, Прибалтики, Подмосковья. Б качестве источника использовался электроискровой излучатель упругих волн, а приемника - пьезокоса. При сопоставлении теоретических и экспериментальных данных следует учитывать, что излучатель, используемый в эксперименте, не является акустическим в строгом смысле, поскольку электроискровой разряд с большой энергией в скважинах малого диаметра неизбежно оказывает нелинейное воздействие на стен -ки скважины. Из значительного объема экспериментальных данных выделим наиболее существенные, позволяющие судить как о практических аспектах исследования низкочастотных гидроволн, так и о степени соответствия данных численного моделирования с экспериментом. [c.100]

При сопоставлении теоретических зависимостей, например, (6.60) или (6.64) с экспериментальными следует принять во внимание, что в них не учитываются потери трения. Если же расчетный участок /о, на котором происходит стабнли.зация потока, достаточно велик, то эти потери могут оказаться сопоставимыми с потерями на дес юрмацию потока. Поэтому при постановке опыта следует из измеренных потерь вычесть потери по длине на эквивалентном участке. Это разумеется лишь приближенный способ учета потерь на трение, но он может дать улучшение совпадения теоретических и экспериментальных данных. [c.174]

Рис. 203. Сопоставление теоретического и экспериментального профилей скорости для основного участка плоской затоплен ой струи (кривая — по расчету, точки — по опытным данн ым Рен хардта)

Расчетные величины коэффициентов кромочных потерь, подсчитанные по первому способу (с кромкой толщиной d), значительно меньще, а по второму способу несколько больше, чем их экспериментальные значения. При этом большое значение имеет выбор величины разрежения за кромками. Так, например, прир р = —0,08 может быть достигнуто вполне удовлетворительное совпадение теоретических и экспериментальных данных. Удовлетворительное совпадение было получено со всеми имеющимися экспериментальными данными по реактивным турбинным решеткам. В случае активных решеток, а также реактивных решеток, работающих на нерасчетных режимах (при малых углах входа р,), аналогичное сопоставление не могло быть произведено ввиду трудности раздельного экспериментального определения потерь трения на профиле и закромочных потерь. По имеющимся данным толщина выходной кромки влияет меньше при больших величинах потерь на профиле. [c.391]

Рассмотрим экспериментальную проверку возможностей описания кривых ползучести и определения времени хрупковязкого разрушения по выведенным выше формулам. На рис. 2.9 дано сопоставление теоретических и экспериментальных кривых ползучести для алюминиевого сплава при температуре 420 °С и различных начальных напряжениях [Й]. Обработка кривых ползучести позволила установить, что т = п = 3,97 а = 1,38 X X Ю с (при а === 1 МПа) г = q 0,4 Ъ = 2,35-10 с (при а = 1 МПа). [c.60]

Среди различных расчетно-теоретических методов метод определения термодинамических свойств жидкостей и газов с помощью уравнения состояния вириального вида занимает особое место. Для ряда технически вакных веществ уже получены такие уравнения [3, 41, 204—211J, отвечающие многим фундаментальным требованиям и описывающие исходные данные с точностью современного эксперимента. По таким термическим уравнениям состояния могут быть рассчитаны все равновесные функции, но при этом возникает вопрос о возможных пределах погрешности рассчитываемых калорических и акустических величин. Эти пределы устанавливают, как правило, при сопоставлении расчетных и экспериментальных данных. [c.132]

НИИ неперекрывающихся линий спектра (а), перекрывающихся (б) и экстраполяцией полосы в виде прямоугольника (в). На рис. 52 приведено сопоставление расчетов с экспериментами, из которых следует, что при Х>1 см-атм совпадение теоретических и экспериментальных данных получено лишь для варианта (б). [c.234]

Подобный метод определения упругих постоянных путем сопоставления теоретической и экспериментальной частотных зависимостей для ряда нормальных волн может быть использован и для групповых скоростей. На фиг. 23 показан пример такого применения теории. Данные, приведенные на фиг. 23, получены Микером [52] путем измерения времени задержки импульсов с узким спектром, распространяющихся в алюминиевой полосе. Сопоставление экспериментальных точек с теоретическими кривыми в этом случае также позволяет определить значения а и Уд и проверить постоянство упругих свойств среды в широком диапазоне частот. [c.183]

На сегодняшний день регулярных, теоретически разработанных методов идентификации еще нет. Однако имеющийся опыт в разработке двигателей и математическом моделировании указьшает на возможность получения достаточно точного решения сложных задач методом вариантных расчетов в диалоговом режиме работы с ЭВМ, с постоянным проведением сопоставления расчетных и экспериментальных данных. [c.155]

На фиг. 6 проведено более детальное сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Кривая I соответствует экспериментальным данным для отношения заряда Q к заряду Qq для медного образца. Все образцы имели одинаковый диаметр D = 1.1 мм, и их разрыв происходил при одинаковой температуре Т = 300 К. На этой же фигуре кривой 2 представлена теоретическая зависимость QIQq = , [c.89]

Исследование модели было проведено с помощью ЦВМ. Форма колебаний переменной л и концентрации Се +, измеряемой в эксперименте, совпадает во всем пространстве параметров А, В, с. Было Проведено количественное сопостав.лепие ларактеристик ав- у токолебаний в системе (4.39) с параметрами (4,40) с эксперимента ль- яыми данными. В центре области колебаний совпадение хорошее у Границ имеется систематическое отклонение. Результаты сопоставления приведены в табл. 3. Теоретическая и экспериментальная обласп существования колебаний в плоскости с Ы0 М показаны на РЦС. 39, а. Зависимость коэффициента Y — /з от В удов- [c.110]

На рис. I показано сопоставление рассчитанных распределений скорости % и температуры V с экспериментальными данными при малом влиянии термогравитационных сил. Б качестве распределений скорости (и) и температуры при отсутствии влияния термогравитационных сил приняты найденные экспериментально распределения в горизонталь -кой диаметральной плоскости. Изменение числа в рассматриваемых реиимах приводит к существенной деформации профилей в вертикальной диаметральной плоскости, однако в горизонтальной диаметральной плоскости профили не изменяются. При меньших значениях и том же значении распределения и в горизонтальной диаметральной плоскости полностью совпадают с показанными на рис. I. Это соответствует результатам теоретического решения (4), (5), показывающим, что при малом влиянии термогравитационных сил профили аксиальной компоненты скорости и и температуры в горизонтальной диаметральной плоскости не деформируются. Расхождение между расчетными и экспериментальными данными в верхней части потока ( / = 0) больше, чем в нижней ( / = /Г). Это, очевидно, связано с неучетом влияния термогравитационных сил на турбулентный перенос, которое вблизи верхней образующей значительно более существенно, чем шизи нижней. [c.190]

Теория звуковых колебаний в открытой с одного конца цилиндрической трубе занимает особое положение. Здесь комплексный коэффициент отражения основной ( поршневой ) звуковой волны от конца трубы определяет резонансную кривую открытых акустических резонаторов (в том числе их резонансные частоты и декремент затухания, обусловленного излучением). Поэтому задача о диффракции звуковых волн на открытом iKOiHue трубы ставилась в ряде теоретических работ еще в прошлом веке. Однако ввиду отсутствия строгого подхода результаты, полученные в этих работах с помощью различных искусственных допущений, оказывались ненадежными, и поэтому сопоставление их с экспериментальными данными не могло привести к вполне определенным выводам. Полученные нами точные результаты устраняют эту неопределенность (гл. П1). [c.195]

В статье приведена методика расчета усилий холодной штамповки шариков. Средние значения пластической постоянной определены на основе энергетического критерия упрочнения. В качестве примера с помощью теоретических расчетов дано построение графика усилие — путь холодной штамповки шарика диаметром 1" из стали ШХ15. Описаны эксперименты по определению усилий при штамповке шарика таких же размеров. Сопоставление показало, что теоретический и экспериментальный графики по характеру, площади и максимальному усилию близки между собой. [c.134]

На рис. 82 штриховой линией показана теоретическая кривая зависимости коэффициента упрочнения от соотношения внутреннего и наружного радиусов образца, рассчитанная по выражению (V.20). Как видим, теоретическая и экспериментальная кривые имеют качественно одинаковый характер. Ограничив пластическую зону периферийными слоями стержня, можно, естественно, добиться практически идеального совпадения этих кривых, Кугнель [579] предлагает учитывать влияние неоднородности напряженного состояния при оценке усталостной прочности путем сопоставления высоконапряженных объемов образца, на котором получены механические характеристики материала, и рассчитываемой детали. Под высоконапряженным объемом понимается объем тех участков материала, в которых напряжение составляет не менее 95% максимального. Величины этих объемов, в соответствии с данными работы [579 J, связаны соотношением [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...