Мизеса эквивалентное напряжение

Мизеса эквивалентное напряжение 103, 139, 148, 183 [c.279]

Дальнейшие исследования проводили на охлаждаемых с торца сплошных цилиндрических и на охлаждаемых изнутри толстостенных трубчатых образцах, т. е. в условиях неоднородного напряженного состояния [71 ]. При расчете эквивалентных напряжений и деформаций по критерию Мизеса учитывали коэффициент стеснения деформаций, равный отношению полной расчетной амплитуды к располагаемой термической деформации. Испытаниями углеродистой и конструкционной хромистой стали при [c.37]

Эквивалентные напряжения в элементах вычисляются в соответствии с гипотезой энергии формоизменения Фон Мизеса [c.339]

В каждом слое композита вычисляются компоненты тензора напряжений и деформаций, эквивалентные напряжения по Мизесу, главные напряжения и др. Компоненты тензора вычисляются в системе координат, повернутой относительно оси X элемента на угол поворота оси материала слоя. [c.371]

В этом уравнении о — эквивалентное напряжение Мизеса, которое определяется как [c.103]

Кеннеди провел [19] эксперименты на ползучесть на образцах в виде тонкостенных цилиндров при одновременном воздействии внутреннего давления и осевой нагрузки при 816 °С с целью сопоставления теорий установившейся ползучести и экспериментальных данных. Теоретический расчет осуществляли на основе уравнения (4.45), в качестве эквивалентных напряжений а использовали помимо эквивалентных напряжений Мизеса, определяемых по уравнению (4.40), эквивалентные напряжения Треска [c.104]

На рис. 4.10 приведены результаты экспериментов на ползучесть тонкостенного цилиндра из стали с 0,14% С, подвергнутого воздействию растяжения и кручения. Если принять, что эквивалентное напряжение по Мизесу определяется как а = (о + и состав- [c.105]

На рис. 4.22 приведена схема перераспределения напряжений у основания надреза из упругого состояния вплоть до достижения устойчивого состояния. Напряжение рассчитывали по уравнению эквивалентного напряжения Мизеса (4.40) для случая плоского напряженного состояния, поэтому считали, что у основания надреза возникает одноосное напряженное состояние, и о = Оу. Постоянные В я а являются постоянными уравнения 0.1) определение величины безразмерного параметра времени описано ниже. Изменение напряжений у основания надреза во времени показано на рис. 4.23. При высоком приложенном напряжении, т. е. напряжении, отнесенном к исходной площади сечения ffg, в течение короткого времени происходит динамическая релаксация упругих напряжений состояние стабилизируется при высоком уровне напряжений Можно принять, что соотношение между эквивалентной скоростью ползучести ё и эквивалентным напряжением а определяется уравнением (4.1), т. е. [c.114]

Октаэдрическое напряжение r t связано с эквивалентным напряжением Мизеса соотношением а = Зх сг/У , максимальное касательное напряжение Ттах связано с эквивалентным напряжением Треска соотношением а = 2тп,ах- На рис. 5.10, а показаны результаты [14] испытаний алюминиевых сплавов. Данные подтверждают наличие соотношения между октаэдрическим касательным напряжением, т. е. эквивалентным напряжением Мизеса, и временем до разрушения. На рис. 5.10,6 приведены [13] результаты испытаний на ползучесть до разрушения меди. В этом случае разрушение вызвано максимальными главными напряжениями. [c.138]

На рис. 5.11 приведены результаты испытаний на ползучесть до разрушения тонкостенных цилиндрических образцов из углеродистой стали с 0,14 % С (часть результатов показана на рис. 4.11) под действием растяжения и внутреннего давления. На этом рисунке показана диаграмма, характеризующая ЮО-часо-вую длительную прочность по отношению к двум главным напряжениям — осевому Oz и тангенциальному стд. Если рассматривать начальные напряжения, то область ае/о = 0-н1 (oe/ r = 0 — простое растяжение) соответствует эквивалентному напряжению Мизеса эта область показана в виде круга сплошной линией. Область = 1ч-2 (Oe/a = 2 — внутреннее давление) соот- [c.140]

Чрезвычайно большая долговечность при ао/а = О (простое растяжение) обусловлена тем, что, хотя трещина частично и проникает через стенку цилиндра, но разрушения еще не наблюдается. Следовательно, время до образования поверхностных трещин почти не зависит от отношения напряжений (принимая в качестве критерия эквивалентное напряжение), однако периоды распространения трещин существенно различаются. Можно считать, что у тех материалов, у которых образование трещин происходит быстро, а период их распространения довольно длительный, напряженное состояние и форма образцов оказывают влияние на результаты испытаний (например, на рис. 5.14). Если такое влияние устранить (например, путем проведения испытаний на ползучесть до разрушения с использованием плоских образцов, подвергнутых двухосному растяжению), то это должно дать возможность определить насколько применимы максимальные главные напряжения или эквивалентные напряжения Мизеса для анализа результатов. [c.143]

Таким образом, по-видимому, можно считать, что у материалов с высокой пластичностью, в которых образование-трещины происходит в период, когда долговечность еще не исчерпана, эквивалентные напряжения Мизеса обусловливают как деформацию ползучести, так и время до разрушения. У материалов, в которых [c.143]

I — уравнение тонкостенного цилиндра 2 — общее уравнение ползучести 3 — уравнение среднего Диаметра 4 — модифицированное уравнение Ламэ 5 — уравнение наружного диаметра 6 — эквивалентные напряжения Мизеса 7 — эквива лентные напряжения Треска [c.150]

Если экспериментальные данные согласуются с уравнением среднего диаметра, то в общем случае состояние образцов аналогично описанному в 1. Однако из-за влияния анизотропии свойств в качестве эквивалентных напряжений при ползучести при сложном напряженном состоянии следует рассматривать напряжения промежуточной величины между изотропными напряжениями Мизеса и Треска. В этом случае распространение трещины становится фактором, обусловливающим время до разрушения. В частности, можно предположить [19], что образование и рост трещин на наружной поверхности цилиндрических образцов, находящихся под внутренним давлением, приводящим к возникновению больших гидростатических напряжений, облегчаются по сравнению с одноосным растяжением круглых образцов, то время до- разрушения цилиндрических образцов уменьшается по сравнению с временем до разрушения круглых образцов при одноосном растяжении. Можно считать, что данные, приведенные на рис. 5.18, соответствуют случаю, когда указанный механизм разрушения обусловливает хорошее совпадение результатов расчетов по уравнению среднего [c.151]

В верхней части рис. 5.23 приведены данные, характеризующие отношение гидростатической компоненты напряжения о к эквивалентному напряжению Мизеса а. Зависимость удлинения и сужения описанных выше цилиндрических образцов от отношения наружного и внутреннего диаметров и отличие этих пара-152 [c.152]

На рис. 5.55 показано соотношение между скоростью распространения трещины и полудлиной трещины I. Напряжение Og = = т/а + Зт является эквивалентным напряжением Мизеса. Из приведенных результатов следует, что при постоянном максимальном главном напряжении скорость распространения трещины при комбинированном нагружении растяжением — кручением больше, чем при одноосном растяжении, а при чистом кручении (т. е, при уравновешенном двухосном растяжении — сжатии) больше, чем при указанном комбинированном нагружении, Следовательно, если действует напряжение сжатия a g, параллельное трещине, то даже при постоянном напряжении дальнего порядка, направленном перпендикулярно оси трещины, скорость dl/dt увеличивается, причем увеличивается тем больше, чем больше o g по абсолютной величине. В связи с этим можно предположить, что при растяжении напряжение a g, наоборот, уменьшает эту скорость. Таким образом, на распространение трещины ползучести оказывает влияние несингулярное поле напряжений, параллельное трещине сопротивление ползучести образцов с трещиной нельзя считать обусловленным максимальным главным напряжением. [c.180]

Кроме того, из рис. 5.55 следует, что при постоянном эквивалентном напряжении Мизеса скорость распространения трещины при чистом кручении (Ojg = —o g) становится меньше, чем при одноосном растяжении. Следовательно, можно предположить, что эта скорость обусловлена промежуточным по [c.180]

Ge — эквивалентное напряжение по Мизесу — Генки, кгс/мм [c.143]

Остановимся на определении коэффициента вариации эквивалентного напряжения при сложном напряженном состоянии. При действии нормального а и касательного т напряжения эквивалентное напряжение по Мизесу—Генки [c.199]

В обзоре [146] В. В. Федоров, проанализировав теории прочности Треска, Губера-Мизеса и др., показал, что все они являются частным случаем общего энергетического подхода к оценке прочности материалов и расчету эквивалентных напряжений, и сформулировал их следующим образом разрушение материала при приложении внешней нагрузки наступает после того, как в любом локальном объеме достигается предельный уровень внутренней энергии, равный теплосодержанию металла в жидком состоянии. [c.146]

Нелинейное напряженное состояние характеризуют эквивалентным напряжением, которое определяют по одной из существующих теорий прочности. В [5, 6] В. В. Федоровым было показано, что теории прочности Треска, Губера-Мизеса и др. являются частным случаем общего энергетического подхода к оценке прочности материала и расчету эквивалентного напряжения. Он сфор- [c.29]

При выводе теоретических формул для вычисления предельной нагрузк[1 применены как условие пластичности Мизеса-Губера, по которому эквивалентное напряжение при многоосном напряженном состоянии принимается равным интенсивности касательных напряжений (так называемое октаэдрическое напряжение ), так и условие Сен-Венана-Треска, по которому эквивалентное напряжение принимается равным наибольшему касательному напряжению. Выбор того или другого условия пластичности производился в к кдом конкретном случае, исходя из возможности получения наиболее простой расчетной схемы. [c.298]

Уравнение (4.39) аналогично уравнениям, выведенным в- 30-ые годы Зо-дербергом [12], Надан [13], Каптером [14], Марином [15], Накахара [16]. В указанной форме это уравнение выражает теорию общей деформации Мизеса— Генки, основывающуюся на законе течения и эквивалентных напряжениях Мизеса [9, 10]. [c.103]

Результаты экспериментов показывают, что эквивалентные напряжения Мизеса обусловливают разрушение в алюминиевых сплавах (200 °С, транскристаллитное разрушение), в углеродистой стали с 0,2 % С (450 °С, транскристаллитное разрушение) максимальные главные напряжения обусловливают разрушение в стали с 0,5 % Мо (550 °С, транскристаллитное или интеркристаллитное разрушение), меди (250 °С, интеркристаллитное разрушение), сплаве Nimoni 75 (650 °С, интеркристаллитное разрушение). Вид напряжений, вызываюш их разрушение, не обязательно соответствует транскристаллитному или интеркристаллитному разрушению, однако в тех случаях, когда наблюдается интеркристаллитное разрушение, отмечается тенденция зависимости разрушения от максимальных главных напряжений. Кроме того, когда вне излома трещин не наблюдается, разрушение обусловлено эквивалентными напряжениями Мизеса, Если за пределами излома [c.139]

На рис. 5.14 приведена Диаграмма равных долговечностей при ползучести тонкостенных цилиндрических образцов из стали 18Сг — 12N1 — Nb (SUS 347) при совместном действии растяжения и внутреннего давления (на рис. 3.5 показаны кривые ползучести для этой стали). В этом случае в отличие от рассмотренной выше малоуглеродистой стали совершенно не наблюдается совпадения экспериментальных значений с эквивалентными напряжениями Мизеса и максимальными главными напряжениями. Как показано на рис. 3.5, эта сталь имеет небольшое удлинение и низкую пластичность при разрушении, поэтому, даже учитывая увеличение напряжений, обусловленное деформацией ползучести, не наблюдается совпадения экспериментальных точек с показанным сплошными линиями четырехугольником, характеризующим максимальные главные напряжения. [c.142]

Если эквивалентные напряжения Мизеса при описанных ранее испытаниях стали 18Сг — 12Ni — Nb являются постоянными (а = 180 МН/м ), то как показано на рис. 5.16, в, эквивалентная деформация Мизеса не изменяется сколько-нибудь существенно в зависимости от отношения напряжений Ое/а , в то время, как долговечность изменяется значительно. Долговечность при чистом внутреннем давлении или при совместном воздействии растяжения и внутреннего давления значительно меньше, чем при простом [c.142]

Большую роль в реологии играет постулат изотропии Илью-щ0на [35], в соответствии с которым при пропорциональном на-jpyxeHHH (когда соотношение между компонентами девиатора напряжений неизменно во времени) эквивалентное напряжение определяется гипотезой Мизеса (интерпретируемой как гипотеза октаэдрических касательных напряжений, среднестатистических касательных напряжений либо энергии формоизменения). Это эквивалентное напряжение называют интенсивностью напряжений [c.145]

EFFNU - эффективный коэффициент Пуассона, используемый для расчета эквивалентных напряжений по фон Мизесу. [c.150]

Для материала, удовлетворяющего критерию текучести Мизеса, в качестве функции текучести в законах упрочнения (8.34) и (8.36) можно взять эквивалентное напряжение 0экв. Доказать, что в этом случае выполняется равенство Оэкв/ = Я, где Р и Н — производные характеризующих упрочнение функций по их аргументам. [c.269]

Вопрос об установлении эквивалентных напряжений (о критериях прочности) имеет свою историю. Первые предложения в этой области были сделаны Галилеем и Лейбницем. Развитию теорий прочности посвящены работы Сен-Венана, Мариотта, Л яме, Клебша, Баушингера, Бельтрами, Мизеса, Генки и других выдающихся механиков. Работы этих исследователей обобщены в виде теорий прочности, которые впоследствии были названы классическими. [c.6]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Смотреть страницы где упоминается термин Мизеса эквивалентное напряжение : [c.164] [c.199] [c.169] [c.78] [c.105] [c.140] [c.141] [c.141] [c.141] [c.141] [c.144] [c.148] [c.150] [c.150] [c.156] [c.181] [c.183] [c.14] [c.93] [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...