Зависимость коэффициента k — от температуры

Рис. 5.48. Теоретические зависимости коэффициента усиления к от частоты колебаний f при различных значениях температуры Т для варианта № 4 демпфера (то = 0,035 кг, k = 9,29-10 Н/м, т]о = 0,02),

При не очень высоких давлениях зависимостью коэффициента k от давления можно пренебречь, считая его функцией только температуры. [c.62]

При проведении вариантного расчета испарителя необходимо построить его статическую характеристику зависимость коэффициента теплопередачи аппарата от разности температур в процессе теплообмена. Для построения этой характеристики производится графическое решение уравнения (14) при различных At (рис. 2). На основе полученных данных строится статическая зависимость k = f(At), представленная на рис. 3. Если построена статическая зависимость для чистой поверхности нагрева, то легко построить статическую зависимость с учетом накипеобразований. [c.333]

Для расчета компонентов напряжений в пластической области необходимо задать деформационные характеристики в зависимости от температуры. В первом приближении можно пользоваться идеализированными свойствами материала в виде модели идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4). Предел текучести, модуль упругости и коэффициент Пуассона свариваемого материала задают зависимыми от температуры ат = ат(Т), Е = Е Т), v = v(T). В пределах интервала деформирования [(k—1)...(й)] свойства материала принимают постоянными, равными значению в точке k. [c.422]

Вода обладает хорошей конвекционной теплопроводностью и слабо поглощает нейтроны. В мощных реакторах, имеющих температуру активной зоны около 300 °С, использование воды затрудняется ее закипанием. Чтобы избежать кипения, приходится сильно повышать давление в системе теплоотвода. А это требует использования больших количеств нержавеющей стали, которая сильно поглощает нейтроны. Кроме того, при высоких температурах вода становится химически активной. Интересной разновидностью водяного теплоносителя является система с кипящей водой, не требующая больших давлений. При этом получающийся пар можно направлять прямо в энергетическую турбину, что в перспективе дает возможность получать высокий к. п. д. в соответствующих энергетических установках. Недостатком реактора на кипящей воде является довольно сильная зависимость коэффициента размножения k от давления пара в активной зоне, что может привести к опасной нестабильности реактора. [c.580]

Для нахождения коэффициента теплопередачи используют номограмму, построенную по опытным данным Институтом теплообмена в США [11] (рис. 5.9). По этой номограмме в зависимости от скорости охлаждающей воды в трубах w и их наружного диаметра d определяют значение исходного коэффициента k , в зависимости от температуры — поправочный множитель и в зависимости от удельной паровой нагрузки q — поправочный множитель Р . Поскольку за] анее значение q неизвестно, оп- [c.180]

Будут рассмотрены два случая, а именно система с одной степенью свободы и слабым демпфированием, имеющая упругий элемент из эластомера, и такая же система с высоким демпфированием, изготовленная из вязкоупругого материала. На рис. 2.20 и 2.21 показаны, зависимости жесткости k и коэффициента потерь т] от частоты при комнатной температуре для двух материалов — BTR (силиконового эластомера) и ЗМ-467 (вязко-упругого клея). В обоих случаях с целью иллюстрации жесткость выбиралась равной = 5,11-10 Н/м при 100 Гц, а масса равнялась т = 1,295 кг. Для того чтобы выполнить численные [c.101]

Рис. 2.21. Зависимость жесткости k и коэффициента потерь т от частоты f для материала ЗМ-647 при температуре Т = 21,1 С.

НОМ примере величина k изменялась от 10 Н/м при f = О до 1,5-10 Н/м при / = 1000 Гц, а коэффициент изменялся от 0,2 при / = О до 0,22 при f = 1000 Гц, что типично для эластомеров работающих при температурах и частотах, соответствующих резиноподобным материалам. На рис. 4.36 показаны зависимости laj и е от частоты для указанных случаев. В табл. 4.6 приводятся значения jaj и е для m = 0,5 кг, а в табл. 4.7 — для т, равного 0,1, 0,02 и 0,005 кг. Значения а вычислялись с точностью до двух значащих цифр. На основе этих графиков и таблиц можно определить /г и ti для каждого значения резонансной частоты [c.200]

Критериальные уравнения (26) — (28) выражают простые законы подобия для простых металлов и простых сталей при зависимости теплофизических коэффициентов от температуры. Эти законы характеризуются простой функциональной зависимостью, ибо к ранее известным критериальным величинам добавляется всего лишь одна k. [c.429]

В этих формулах k, п, а. и Ь — некоторые коэффициенты, зависящие от свойств материала и температуры испытания. Вторая зависимость лучше совпадает с данными эксперимента, чем первая, зато использование ее при расчетах приводит к значительному усложнению вычислений. Вместе с тем данных о коэффициентах k и /г в первой формуле получено значительно больше, чем данных о коэффициентах а и во второй формуле. Поэтому в настоящее время при расчетах на ползучесть чаще используют первую формулу. [c.577]

В случае длительного малоциклового и неизотермического деформирования сопротивление нагружению меняется в зависимости от числа циклов нагружения, температур, формы цикла нагружения и нагрева (длительность цикла, выдержка и т. д.). Процесс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов K s Kg, К ). [c.187]

Величина 6ns (г) может быть представлена в виде степенного ряда 8пз г)=— Ь2Г + Ь г + --О/З- Для удовлетворительного совпадения с экспериментом, как показано в работе [82], достаточно ограничиться двумя членами этого разложения. Значения коэффициентов степенного ряда 62 и 64 и взаимоотношение между ними могут в значительной степени варьироваться при изменении режима термообработки. На рис. 3.11 приведены значения этих величин для активных элементов из стекол ГЛС-1 а,в) и ГЛС-22 (б,г) в зависимости от температуры разогрева [отсчет температуры ведется от температуры стеклования Тс] коэффициент теплоотдачи от образца к окружающей среде а 50 Bт/(м K)]. Таким образом, изменяя [c.136]

Из рис. 16.6.2 следует, что зависимость Ig от 1/Г —прямая линия с отрицательным угловым коэффициентом. Это наводит на мысль о существовании активационной энергии, связанной со сверхпроводящими электронами. Наличие энергетической щели в плотности состояний для сверхпроводника является одной из отличительных особенностей теории Бардина — Купера — Шриффера (теории БКШ). Если бы ширина энергетической щели не зависела от температуры, можно было бы ожидать, что ее величина задается произведением величины 2k (k — постоянная Больцмана) на отрицательный угловой коэффициент прямой, выражающей зависимость логарифма от 1/Г. Таким образом, получилось бы, что для сверхпроводящего олова энергетическая щель равна 1,1 10 эв. [c.410]

Увеличение скорости нагрева вследствие значительного превышения температуры печи над температурой нагрева изделия объясняется увеличением температурного напо. ра и коэффициента теплоотдачи. Например, скорость нагрева стального цилиндра (k > > 3 d) в зависимости от температуры пламенной печи составляет (при всестороннем нагреве) [7, 8] [c.764]

Из вышеизложенного следует, что степень зависимости пластичности от схемы напряженного состояния для различных металлов и сплавов будет различной в зависимости от типа кристаллической решетки, наличия примесей, фазового состава, температуры и скорости деформации, структуры и ряда других факторов, воздействующих на пластичность. Однако независимо от степени влияния гидростатического давления на пластичность металла (сплава) пластичность увеличивается с алгебраическим уменьшением шаровой части тензора напряжения, т. е. с уменьшением величины k= jT — коэффициента жесткости схемы напряженного состояния. В связи с этим для установления количественной связи пластичности с величиной k (или для построения диаграмм Лр—не обязательно проводить испытания в камерах высокого давления. Достаточно знать величины Лр при растяжении ( =1 т/"3), кручении ( =0) и сжатии k——1 . у З). [c.519]

На рис. 12-3 приведены значения скачка температуры tu— —t-noB в зависимости от давления конденсирующегося водяного пара и значения коэффициента конденсации k при 29 ООО Вт/м [Л. 6]. Как следует из графиков, при малом коэффициенте конденсации скачок может быть значительным, особенно при нрз- ких давлениях. В последнем случае сопротивление 7 ф может быть сопоставимым с термическим сопротивлением пленки конденсата Rk и даже значительно большим последнего. Скачок температуры увеличивается и с увеличением q. [c.266]

Теплопроводность UO2 является сложной функцией плотности, температуры и режима облучения. Подробное изложение этого вопроса не входит в задачи настоящей работы. Однако если известно начальное состояние горючего, его поведение в дальнейшем можно связать с величиной / k T)dT и с выгоранием. Связь этих величин с абсолютной температурой можно установить, пользуясь оценками k[T) в зависимости от различных переменных. В обоих случаях для определения Та, безусловно, необходимо знание эффективного коэффициента теплопроводности газовой полости или поверхности контакта между оболочкой и горючим. В табл. 5.10 приведены некоторые важные свойства UO2, упоминавшиеся в тексте. [c.134]

Коэффициенты а и е являются функциями скорости, определяемыми уравнениями (5-7) —(5-9), а также (1-10) и (1-11). Коэффициент излучения тоже зависит от скорости, так как с изменением скорости изменяется температура наружной поверхности. Выразив зависимость от скорости а , и аналитически и подставив найденное таким об-образом значение k в формулы (7-12) и (7-13), можно получить значения W и 3 в виде явной функции от скорости. Однако в этом случае уравнения (7-12) и (7-13) становятся настолько сложными, что аналитическое определение наивыгоднейшей скорости очень трудно. Значительно проще задача решается графическим способом. [c.102]

Расчет коэффициентов расхода ц = В/Вт на влажном паре является затрудненным, так как неясной остается модель течения, на основании которой нужно определять теоретический расход. Возможно несколько решений поставленной задачи. Величина в соответствии с формулой (8-2) может быть определена по термодинамической схеме истечения, причем показатель изоэнтропийного процесса принимается в зависимости от степени сухости и температуры [k x, Т)], например по данным [Л. 149]. Такой метод встречает естественные возражения, так как он не учитывает переохлаждения потока, скольжения и распределения фаз по сечениям. Кроме того, коэффициент расхода терпит разрыв на верхней пограничной кривой вследствие скачкообразного изменения показателя k при переходе через кривую насыщения. На рис. 8-4, а показано изменение коэффициента ц, рав, рассчитанного таким способом. С ростом уо коэффициент возрастает, причем в зоне уо = 0 функция ц рав (г/о) терпит разрыв. [c.213]

Анализ опубликованных и обсуждаемых здесь результатов измерений, показывает, что коэффициенты теплопроводности спиртов нормального строения и их изомеров уменьшаются с повышением температуры. Зависимости k = f(t) носят в основном линейный характер. Однако у низших спиртов по мере приближения к температуре плавления отмечено заметное отклонение от линейности. [c.30]

С другой стороны, критическая температура находится в прямом соотношении со значением потенциальной энергии взаимодействия Ид двух молекул. Значение последней в точке минимума кривой, характеризуюш,ей зависимость Un от расстояния г между молекулами, равно Ыптш = = —где k— константа Больцмана, а у — числовой коэффициент, незначительно отличающийся от единицы. Следовательно, Т является характеристической для данного вещества величиной размерности температуры. Молекулярная масса fi составляет характеристическую величину размерности массы. Учитывая, что из р , легко образовать комбинацию размерности времени, можно заключить, что р , наряду с Т , х, образует совокупность четырех размерных физических величин, с помощью которых можно составить любую размерность. [c.395]

Здесь = (1 + iT)) = + iE" — комплексный модуль Юнга подвески системы, т) — коэффициент потерь в материале подвески, 5 —площадь поперечного сечения, /. — длина недефор-мированной подвески. В реальных материалах модуль Е и коэффициент Т1 зависят от частоты и температуры, и эти зависимости необходимо задавать для адекватного описания систем. Однако предположение о гистерезисном демпфировании, когда Е, k п т полагают постоянными для очень ограниченного диапазона изменения частот и при конкретном значении температуры, может оказаться очень полезным. Ясно, однако, что параметры А и т] не могут быть постоянными во всем диапазоне частоты колебаний, поскольку наряду с другими трудностями это приводило бы к конечному значению скорости диссипации энергии при равной нулю частоте колебаний. [c.142]

Коэффициенты к и k характеризуют влияние неаэродинамических факторов на проскок золы в электрофильтрах и циклонных золоуловителях. Для электрофильтров золоулавливание ухудшается по мере увеличения температуры и расстояния между электродами и улучшается с увеличением иаиряженности поля и длины (числа) полей н диаметра частицы (в заданных пределах). Для циклонных золоуловителей имеется аналогичная зависимость от температуры эффективность улавливания увеличивается с возрастанием диаметра и удельного веса частицы н падает с увеличением диаметра циклона. [c.182]

Система AKUFVE позволяет определять константы распределения k i, константы устойчивости экстрагируемых и неэкстрагируемых комплексов, энтальпии и энтропии процессов по зависимостям k,i и от температуры, энергии активации по зависимости скоростей реакций от температуры и коэффициенты активности по зависимости от от ионной силы растворов. [c.13]

Однако при внутрибаллистических расчетах РДТТ с высокими скоростями газа в канале заряда лучше использовать зависимость параметра а в законе горения от температуры окружающей среды а = аоехр пг Та—Т о)]- Типичные значения коэффициента тсг ДЛЯ смесевых твердых топлив составляют 0,09—0,22% K" а коэффициента Яр — 0,18—0,36% К для двухосновных топлив значения этих коэффициентов несколько выше Яг 0,18—0,36% К- и Яр0,36—0,72% [c.108]

В формуле (10.3) F, и F - радиальная и осевая нагрузка на подшипник, Н. Температурньга коэффициент Kj= при рабочей температуре подшипника < 105°С и (108 + 0,49)/150 при 9 = 105-ь250°С. Коэффициент безопасности Kg назначают в зависимости от условий работы опорного узла (см. работу [36], табл. 19.2). Для подшипников механических передач при курсовом проектировании обычно принимают K =i,3. Коэффициент вращения V = 1,2 при вращении относительно вектора радиальной нагрузки наружного кольца. В противном случае V = 1. Исключение представляют шариковые сферические и упорные подшипники, для которых в любом случае = 1. Коэффициенты радиальной и осевой нагрузок X и Y определяют в зависимости от типа подшипника и соотношения нагрузок Fr и F (табл. 10.1). [c.189]

После этого записано ... зная Ro для воздуха и величину е — плотность газа в отношении плотности воздуха, легко вычислить R . Затем рассматривается закон Дальтона и выводится формула газовой постоянной смеси. Дальше говорится о теплоемкости совершенного газа Ср и с , а также о коэффициенте k = pl . Заканчивается этот параграф приведением формул, устанавливающих зависимость тепло- емкости тс углекислоты, водяного пара и совершенного газа от температуры. [c.132]

Инстружнтальные углеродистые стали (марки У10А и У12А) применяют для изготовления разверток, круглых плашек, напильников их твердость HR 58—62. Для характеристики относительного уровня скорости резания в зависимости от качества инструментального материала вводят коэффициент k . Для этих сталей условно примем скоростной коэффициент к, =. Допустимая температура нагрева 200—250° С. [c.331]

Серии I—III проведены для установления зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса струи Re при do = 3,8 мм. Во время опытов температура воды изменялась от 16 до 22,2°С. По опытным данным построен график (рис. 28), характеризующий зависимость ц = / (Ren) при оттоке затопленной струи через отверстие. Как видно из этого графика, зависимость х == /(Ren) при R = onst подчиняется линейному закону, который описывается уравнением ii — 0,9 —ARe , где k—коэффициент пропорциональности, зависящий от Re . При Re = 23 677 к = 3,64 10 , а при Re — 30 800 k — 2,08 10" , т. е. величина k убывает с возрастанием Re . [c.74]

Здесь k—коэффициент теплопередачи от наружной поверхности к воздуху для необдуваемых подшипников принимают, в зависимости от условий теплоотвода, й= 8- 14 кшл м -ч-град, для обдуваемых подшипников k l4]/ Vf,, где Vq — скорость воздуха в м/сек t,i — тем пература рабочей зоны подшипника в °С t — температура окружающего воздуха F — наружная поверхность подшипника, омываемая воздухом, в м . [c.617]

Результаты эксперимента представлены в виде графиков зависимости эффективного коэффициента теплопроводности экранной изоляции Яэф от средней температуры Гер и числа слоев. Теплопроводность экранной изоляции в среде воздуха в несколько раз ниже, чем в среде гелия. Зависимости 1эф = (Тср). представленные карие. 1-3, линейны и представляют собой семейство наклонных прямых, претерпевающих перелом при температуре 570К. Указанные прямые лежат всего на 20—65% выше зависимости k=f(t) для воздуха, [c.16]

Массив А[1 17], элементами которого являются А[Г при поступлении в первую зону вулканизации, °С А[2 размер сектора изделия вдоль линии теплового потока, м А[3]—линейная скорость поступления профильной заготовки в непрерывный вулканизатор, м/с А[4] — плотность резиновой смеси до начала процесса порообразования, кг/м А[5] — минимальная плотность пористой резины, получаемая для данной партии резиновой смеси, отнесенная к комнатной температуре изделия или образца, кг/м А[6] — параметр А кинетического уравнения (8.14), с А[7] — параметр 6 в том же уравнении, К А[8] — температура начала разложения порообразо-вателя Го, °С в том же уравнении А[9] — порядок процесса а в том же уравнении А[10] — коэффициент расширения пористой резины при нагревании Кр в уравнении (8.15), кг/(мЗ-К) А[11] — коэффициент температуропроводности резины, принимаемый приближенно одинаковым для монолитного и пористого материала, м / А[12] — коэффициент теплопроводности резиновой смеси до начала порообразования, Bt/(m-K) А[13] — А[15] — последовательно увеличивающиеся значения шага по времени АТ], Атг, Атз при интегрировании уравнения теплопроводности, выбираемые программным путем в зависимости от градиента температуры вблизи поверхности изделия, с А[16] — А[17] — два последовательно увеличивающихся значения градиента температуры, разграничивающие выбор шага по времени, причем большему градиенту соответствует выбор меньшего шага. [c.236]

На рис. 6.3 приведены зависимости показателя деформационного упрочнения п и коэффициента деформационного упрочнения k нержавеющих сталей 304 и 316 при однонаправленном растяжении и циклической деформации при высокой температуре от диаметра субзерен d, определенного с помощью просвечивающего электронного микроскопа. Видно, что зависимости параметров деформации, характеризующих соотношение напряжение—деформация ст = kг , от диаметра субзерен одинаковы. Выведенное по экспериментальным данным соотношение имеет вид [c.197]

Для приближенного анализа напряжений и деформаций в збнах концентрации может быть использована интерполяционная формула Нейбера K Ks —2) расчетом по изохронным кривым циклического деформирования. На рис. 34 приведены значения коэффициентов концентрации напряжений и деформаций при температуре 650° С для полбсы с отверстием (ао = 3) из стали 12Х18Н9Т в зависимости от числа циклов, рассчитанные с учетом изменения асимметрии от полуцикла к полуциклу. По известным коэффициентам /Се и К. можно определить значения максималь- [c.208]

Из уравнения (4.1) следует, что при постоянном размере кристаллита (зерна) критическая температура хрупкости линейно зависит от отношения (1-4 )/( + / ) [46]. Линейный тип связи Tjq с отношением (1-4)/(1+4) свойствен сталям после разных режимов термообработки (отпуска) и сварки (рис. 4.30). При построении зависимости Tgr, от (1-4)Д1 + 4) для стали 2,25 Сг-1 Мо использовали табличные данные [102]. Для конструкционных сталей в термоулучшенном состоянии (закалка + высокий отпуск) коэффициент пропорциональности k в зависимости от fe (l-4)/(l-i-4)варьируется от 80 до 270 С [46]. Вариация значений k обусловлена изменением механизма распространения хрупких трещин. При значительном зернограничном охрупчивании (f > 65%) распространение треш ин происходит предпочтительно по границам бывших зерен аустенита. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...