Зависимость коэффициента расхода от вязкости и температуры

Зависимость коэффициента расхода от вязкости и температуры. Опыты над протеканием жидкости через отверстия в тонких стенках проводились преимущественно с водой. [c.141]

Для замера пьезометрического напора вдоль нижней образующей исследуемой трубы были установлены пять пьезометров. При проведении опытов измеряли общий расход воды, поступающей в систему, расходы из каждого отверстия, температуру воды и снимали показания пьезометров. Используя эти данные, по формуле (1У.17) подсчитывали коэффициенты расхода, которые представлены в виде графиков на рис. 47, и 48. Впервые такую четкую функциональную зависимость удалось получить А. Д. Альтшулю [19]. Предпринимавшиеся ранее попытки оказывались неудачными из-за сильного разброса точек, так как большинство исследователей не учитывало того обстоятельства, что полученные опытные точки находились в области влияния одновременно сил тяжести, вязкости и поверхностного натяжения, и поэтому они не могли быть представлены в функции одного лишь числа Рейнольдса. Для построения зависимости г = Ф (Ке) нужно выделить те опытные точки, где влияние сил тяжести и поверхностного натяжения проявляется слабо, т. е. выделить область практически автомодельную относительно чисел Ше и Рг. Для этого, как показали исследования, необходимо соблюдение условий [c.123]

При изучении фильтрации жидкостей переменного состава (в частности, при учете изменения плотности и вязкости воды в связи с изменениями минерализации и температуры) более удобна другая форма закона Дарси, непосредственно учитывающая влняние гидродинамических свойств жидкости. Для учета плотности жидкости следует градиент напора / заменить градиентом гравитационного потенциала 4, определяемого согласно (1.1.5), а учет вязкости можно произвести, исходя из обратно пропорциональной зависимости расхода ламинарного потока от коэффициента динамической вязкости г), следующей из закона вязкого трения (1.1.7) и из выражения (1.1.18) для расхода ламинарного потока в трубе. Таким образом, выражение закона Дарси, учитывающее гидродинамические свойства жидкости, должно иметь вид [c.20]

Жидкость движется в прямоугольном лотке с расходом Q = 0,1 л/с (рис. 7.7). Ширина лотка Ь = 0,1 м, глубина наполнения h = 0,3 м. Определить, при какой температуре будет происходить смена режимов движения жидкости. График зависимости кинематического коэффициента вязкости жидкости от температуры показан на рис. 7.5. [c.131]

Жидкость движется в безнапорном трубопроводе (рис. 7.9) с расходом 2 = 22 м ч. Трубопровод заполнен наполовину сечения. Диаметр трубопровода = 80 мм. Определить, при какой температуре будет происходить смена режимов движения жидкости. График зависимости кинематического коэффициента вязкости жидкости от температуры показан на рис.7.5. [c.133]

В первой половине XIX в. во Франции наряду с рассмотренными выше теоретическими исследованиями по основам гидродинамики вязкой жидкости продолжались и экспериментальные исследования течений жидкости в трубах и каналах. В частности, под влиянием запросов медицинской практики Пуазейлем были проведены тщательные опытные исследования течения воды в узких капиллярных трубках, внутренний диаметр которых менялся от 0,013 до 0,65 мм. Результаты этих исследований были опубликованы в трёх статьях 1), а затем в большом отдельном мемуаре ). На основании результатов своих опытных исследований Пуазейль установил получившую широкое распространение формулу, согласно которой секундный расход жидкости через сечение капиллярной трубки прямо,пропорционален перепаду давления на единицу длины трубки и четвёртой степени диаметра ). Для коэффициента пропорциональности Пуазейлем была установлена формула зависимости его от температуры воды, но не указана связь его с коэффициентом вязкости. Такая связь позднее была установлена Стоксом на основании теоретического решения задачи о прямолинейном течении в цилиндрической трубке. [c.20]

Водный теплоноситель. Вода — наиболее дешевый и распространенный жидкий теплоноситель. Обладая хорошим сочетанием теплофизических свойств теплопроводности, удельной теплоемкости, плотности и вязкости, вода способна отводить большое количество тепла от поверхности нагрева реактора даже при небольшой скорости. Увеличение скорости воды, например, от 0,3 до 5 м/с повышает коэффициент теплоотдачи в 10 раз. Вода радиационно устойчива и требует умеренного расхода энергии на транспорт по контуру. Основной недостаток водного теплоносителя — низкая температура насыщенного пара и ее медленный рост с повышением давления это ограничивает рабочее давление перед турбиной (7—10 МПа). Малая зависимость плотности воды от давления ограничивает возможности самозащиты первого контура при повышении в нем давления поэтому в первом контуре предусматривают газовые компенсаторы объема. Вода — коррозионно-активное вещество и, взаимодействуя с конструкционными материалами, загрязняется продуктами коррозии. Вода также хороший растворитель минеральных примесей. Наличие в воде первого контура продуктов коррозии и минеральных примесей при прохождении через реактор приводит к образованию долгоживущих изотопов, распространяющихся вместе с водным теплоносителем по контуру, что затрудняет ревизию и ремонт оборудования. [c.340]

Плазменный поток на срезе сопла плазмотрона имеет ламинарный, турбулентный или смешанный характер в зависимости от числа Рейнольдса. В работах [33, 78] определены границы областей существования ламинарных и турбулентных режимов течения на срезе сопла дугового плазмотрона в зависимости от числа Рейнольдса, определяемого через расход газа G, диаметр сопла и коэффициент вязкости, соответствующий средней температуре потока, вычисляемой из энергетического баланса плазмотрона. По данным [33], при Re < ИОн-250 плазменный поток на срезе сопла ламинарный, при Re > 300- 800 — турбулентный, а в промежуточной области чисел Re режим течения переходной. В работе [78] ламинарным поток считается при Re < 630, а турбулентным — при Re > 850. В промежуточной области, как и ранее, течение является переходным. Помимо этого, на ламинарность и турбулентность течения существенно влияет режим горения электрической дуги или иного разряда. Так, в дуговых плазмотронах при малой длине дуги (/д =< 0,5 см) в дуговом канале [c.147]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Изменение давления и температуры измеряемой среды вызывает изменение ее плотности и вязкости, а следовательно и Re. При увеличении Re оверх некоторого граничного значения Rerp коэффициент расхода стремит-,ся к постоянному значению, различному при различных значениях т. При расчете сужающих устройств всегда стараются обеспечить условие Re>Rerp. В некоторых случаях измерения расхода, как, например, при большом отношении максимального расхода к минимальному, при изменении расхода вязких веществ (мазута, масел, нефти и др.), а также пр и измерении расхода в трубопроводах малого диаметра (D<50 мм) указанное выше условие выполнить трудно или невозможно и а становится зависимым и от параметров измеряемой среды (давления и температуры). [c.12]

Исследование охлаждающих свойств СОЖ при сверлении производили при обработке стали 45 с поливом 1, 5, 5 и 10%-ными эмульсиями Дромус Б, маслом ИС-12 и сульфофрезолом, а также при резании всухую при следующих условиях и = 2,8 И м/мин, 5 = 0,14 мм/об, / = М=28 мм. Полив жидкостями с расходом 3 л/мин осуществляется через два сопла под углом 30° к оси сверла. Различную скорость резания устанавливали в целях поддержания примерно постоянной температуры в исследуемой зоне сверла. Для этого при работе с внешней средой с низкими охлаждающими свойствами скорость резания уменьшали. Этот прием был использован и в других сериях опытов. Результаты испытаний, приведенные на рис. 69, показывают, что при работе с СОЖ на кривых зависимостей коэффициентов теплообмена от расстояния до режущей кромки наблюдаются два экстремума. Лучшие условия теплообмена фиксируются вблизи торца заготовки, где обеспечивается надежное обтекание охлаждаемых поверхностей сверла струей СОЖ. По мере удаления от торца заготовки и приближения к режущей кромке сверла условия теплообмена сначала ухудшаются, достигают минимума, а затем вновь улучшаются. Первоначальное ухудшение теплообмена по мере удаления от торца заготовки объясняется затруднением попадания СОЖ к охлаждаемым поверхностям. При этом положение точки минимума зависит от условий проникновения СОЖ с увеличением вязкости жидкости эта точка приближается к торцу заготовки. Последующее улучшение тепло- [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...