Коэффициент теплоотдачи, зависимость от перепада температур

На рис. 4 приведена примерная зависимость коэффициента теплоотдачи а от перепада температур Дг для воды. [c.13]

Рис. 4. Зависимость коэффициента теплоотдачи а от перепада температур Д/ для воды.

РИС. 9.2. Зависимость коэффициента теплоотдачи конденсирующейся пленки кислорода от перепада температур по толщине пленки. [c.227]

РИС. 9.3. Зависимость коэффициента теплоотдачи конденсирующейся пленки азОта от перепада температур по толщине плетки. [c.227]

РИС. 9.4. Зависимость коэффициента теплоотдачи конденсирующейся пленки водорода от перепада температур по толщине плешей. [c.228]

Иногда вместо ожидаемой линейной зависимости логарифма температуры от времени имеет место нелинейная закономерность. Это свидетельствует о том, что условие постоянства коэффициента теплоотдачи не выполняется, так как он оказывается функцией температурного напора. При этом а сильнее зависит от М при малых значениях М, чем при больших. Так, при S.t до 5° С отклонения от среднего значения коэффициента теплоотдачи составляют 14,4%, а при Дг = б5 70°С — всего + 0,7%. В этих случаях опыты рекомендуется проводить при перепадах температур порядка 40—45° С [Л. 3-4]. [c.100]

Рассчитанное на основе измеренной температуры в стенке трубы в цикле водной очистки (на расстоянии х=0,41 мм) изменение со временем среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности трубы к водяной струе показано на рис. 5.12 кривой 2, причем стабильное значение коэффициента теплоотдачи составляет а=11 кВт/(м -К). Исходя из зависимости а = а(т) определено временное изменение температуры на наружной поверхности трубы (кривая 2 на рис. 5.14), а также изменение температурного поля в стенке трубы (риг. 5.15). В рассматриваемых условиях максимальный перепад температуры на внешней поверхности трубы Д м = 129 К. [c.210]

В опытах производятся измерения температуры поверхности при разных положениях центральной трубки и разных скоростях движения жидкости. Затем определяются местные перепады температуры в зависимости от угла поворота центральной трубки для разных расстояний от входа. Средние перепады между температурами поверхности трубки и жидкости в ячейках находятся графическим интегрированием зависимости этой величины от угла поворота. С этой целью данные, полученные для разных центральных ячеек, усредняются. Средний коэффициент теплоотдачи определяется из уравнения (3-25). 202 [c.202]

Осредненная линия проводится по показаниям 13— 20 термопар в зависимости от длины обогреваемого участка. На основной обогреваемой части температура стенки и жидкого металла имеет линейный характер изменения. На концах обогреваемого участка температура стенки постепенно переходит к постоянным значениям, которые соответствуют температурам жидкого металла перед началом обогреваемого участка и после него. Измерения распределения температуры по поперечному сечению потока показывают, что длина участка тепловой стабилизации составляет всего 2—7,7 диаметров в интервале изменения критерия Пекле от 30 до 317. Местные значения коэффициентов теплоотдачи вычисляются по уравнению (3-22) для трех сечений. Тепловой поток определяется по массовому расходу натрия и изменению его температуры уравнением (3-33). Этот тепловой поток сопоставляется с тепловым потоком, найденным по мощности, потребляемой соответствующими электрическими нагревателями, за вычетом потерь тепла в окружающую среду [уравнение (3-34)]. Температура стенки в расчетных Сечениях трубы определяется из построенных графиков с учетом поправки на перепад тем- [c.214]

В среднем машина имеет температуру О = + А , превышающую температуру окружающей среды на АО. Отдельные элементы машины за счет местного тепловыделения будут иметь температуры б, -. Выделяемое тепло Qp должно быть рассеяно с площади машины F м при температурном перепаде Ад и коэффициенте теплоотдачи Кр ккал м -ч-град) (при воздушном охлаждении Кр = 1бн-16, в зависимости от интенсивности обдува). Для установившегося режима справедливо соотношение [c.44]

Зависимость суммы коэффициентов конвекции и лучеиспускания от температуры, представленная на фиг. 132, показывает быстрый рост коэффициента теплоотдачи с температурой. Анализируя этот график, можно установить, что чем выше температура поверхности слитка и чем больше она превышает температуру окружающей среды тем выше теплоотдача, т. е. тем больше тепловой поток с поверхности д, который пропорционален перепаду температур [c.122]

Б 1701 г. в учении о тепле, развивавшемся до этого лишь в рамках общефилософских рассуждений, произошло весьма важное событие — И. Ньютон провел первые экспериментальные исследования по конвективной теплоотдаче. В настоящее время ряд авторов считают (см., например, [2, с. 2201), что результатом этих исследований стал широко известный закон, носящий имя Ньютона и устанавливающий зависимость величины конвективного теплового потока от коэффициента теплоотдачи, площади теплоотдающей поверхности и перепада температур. Однако выводы ученого были всего лишь первым и еще очень небольшим шагом на пути к этому закону. Наблюдая за охлаждением на воздухе железа, он пришел пока еще к достаточно простому заключению о том, что "... количество тепла, которое нагретое железо сообщает в данное время смежным с ним холодным телам, т.е. которое железо утрачивает в продолжении заданного времени, пропорционально температуре железа. .." [57, с. 524]. [c.6]

Кроме того, полагая результирующий коэффициент теплоотдачи q не зависящим от температуры (в условиях проектного, т. е. предварительного расчета, при небольших перепадах температур, обусловленных допуском на напряжение питания, это допущение вполне оправдано), дополним выражения (8.32) — (8. 39) следующими зависимостями [c.175]

Хотя выражения (6.1) — (6.3) получены для случая, когда тенлофизические параметры пластины постоянные, они применимы и для случая, когда эти параметры зависят от температуры. Перепад (Т — Гн) должен быть достаточно мал, что позволяет учитывать зависимость от температуры только по времени, и интервалы AFo должны быть одинаковыми. Коэффициент теплоотдачи зависит от Г,, и, поэтому расчет по фор- [c.155]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Необходимо отметить, что имеются эк пep мeнтaль-ные данные i[6.6, 6.48], указывающие на отличие профиля температур от линейного при волновом режиме и Re 300, т. е. ниже Кекр. Но так как в настоящее время еще нет расчетных зависимостей по теплопереносу в пленках при рассматриваемых условиях, принимаем допущения, что при Re ReKp температура в пленке изменяется линейно, но при волновом, течении снижение термического сопротивления учитывается поправкой Sv Для составления расчетной зависимости коэффициента теплоотдачи воспользуемся уравнением движения пленки конденсата, полученным из (6.28). В нем исключим члены, соответствующие силам инерции и перепаду давления вдоль оси х. Тогда уравнение записывается в следующем виде [c.160]

В закритической области вещество находится в однородном состоянии, и в нем отсутствует резкое разделение на отдельные фазы, что имеет место при пересечении пограничной кривой вдали от критической точки. Различие между жидкостью и паром в этой области носит лишь количественный характер, поскольку между ними можно осуществить непрерывный переход без выделения или поглощения скрытой теплоты изменения агрегатного состояния. Однако в указанных переходах непрерывный ряд микроскопических однородных состояний содержит области максимальной микроскопической неоднородности флуктуац ионного характера. Существование такой микроскопической неоднородности связано с падением термодинамической устойчивости первоначальной фазы и с возникновением внутри >нее островков более устойчивой фазы. Указанная внутренняя перестройка вещества, несмотря на свою нелрерывность, имеет узкие участки наибольшего сосредоточения, которые обусловливают появление резких скачков теплоемкости, сжимаемости, коэффициента объемного расширения, вязкости и других свойств вещества. Эти явления демонстрировались рис. 1-5, где был показан характер изменения критерия Прандтля для воды, и перегретого водяного пара от температуры и давления, и рис. 1-6 — для кислорода в зависимости от температуры при закритическом давлении. Из графиков следует, что при около- и закритиче-ских давлениях наряду с областями резкого изменения физических параметров имеются области, где они изменяются с температурой незначительно. При высоких давлениях в области слабой зависимости тепловых параметров от температуры теплоотдача подчиняется обычным критериальным зависимостям. В этом случае при проведении опытов можно не опасаться применения значительных температурных перепадов между стенкой и потоком жидкости, обработка опытных данныл также не [c.205]

На рис. 7.8.2 представлены зависимости от теплового потока qw перепада температур AT = Tw — T, (между температурой греющей стенки Tw и температурой жидкости Т, на некотором удалении от стенки W, где эта температура достаточно однородна), а также коэффициента теплоотдачи при кипении насыщенной жидкости (Ti = Ts) на горизонтальной поверхности, обращенной вверх, в поле сил тяжести и в отсутствие вынужденного течения или обтекания греющей поверхности. Видно, что при достаточно малых тепловых потоках (участок АВ), когда пузырьковое кипение очень. слабо выражено, тепловой поток qw пропорционален AT (ге>1), а зависимости qw(AT) и (АГ) такие-же, как для однофазной жидкости в условиях свободной конвекции. На участке ВС реализуется развитое пузырьковое кипение, когда образование и отрыв пузырьков от греющей поверхности рштенсифицирует теплообмен за счет увеличения qi пз-за перемешивания жидкости отрывающимися пузырьками. Дальнейшее увеличение теплового потока приводит к повышению паросодержания ag пристенного слоя и при 0,8 пузырьковая структура из-за слияния пузырьков фактически нарушается, а на [c.255]

При расчетах процессов теплообмена в сверхзвуковом потоке на проницаемой пластине встает вопрос о влиянии вдува на коэффициент восстановления. Немногочисленные опытные данные в этой области, обработанные в виде зависимости г/го от м=/ст(2/с/м), где с/м/2 — коэффициент трения при отсутствии вдува, но с учетом влияния сжимаемости, представлены на рис. 8.17. Можно отметить существенное уменьшение коэффициента восстановления с ростом интенсивности вдува. Это обстоятельство может иметь серьезное значение при обобщении опытных данных по теплообмену в сверхзвуковом потоке в области относительно небольших перепадов температур. Коэффициент теплоотдачи, определенный как от—ЯсъЦТой—Тст), может отличаться от коэффициента теплоотдачи а— ст/( ст—Уст) в несколько раз. По аналогии с дозвуковым потоком более удобным является второе определение коэффициента теплоотдачи, так как оно удовлетворяет условию при Тст- Т дст- О. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...