Зависимость усилия

Главную часть дифференциального блока составляют два неизменно связанных между собой шкива А, ось которых подвешена к неподвижному крюку. Желоба их снабжены зубцами, захватывающими бесконечную цепь, образующую две петли, в одну из которых помещен подвижной блок В. К подвижному блоку подвешен поднимаемый груз <Э, а к свисающей с большого блока ветви свободной петли приложено усилие Р. Радиусы шкивов А суть Р и г, причем г <. Р. Требуется найти зависимость усилия Р от величины поднимаемого груза Q и определить это усилие в случае Q = 500 Н, У = = 25 см, л = 24 см. Трением пренебречь. [c.30]

Зависимость усилий и Nд перемещения 5 от силы Р представ- [c.362]

Пример 2. Главную часть дифференциального блока Вестона составляют два неизменно связанных между собой шкива А, ось которых подвешена к неподвижному крюку (рис. 66). Желоба их снабжены зубцами, захватывающими бесконечную цепь, образующую две петли, в одну из которых помещен подвижной блок В. К подвижному блоку подвешивается поднимаемый груз а к свисающей с большого блока ветви свободной петли приложено движущее усилие Р. Радиусы шкивов А равны Лиг, причем rПринцип возможных переме- [c.76]

Зависимость усилий Nab и Na и перемещения Sa от силы Р представлена на рис. 11.14. На этом же графике показано и остаточное усилие Рост в стержне, получающееся после разгрузки. Оно будет одинаковым для обоих участков и определяется путем вычитания из усилия Na (см. формулы (11.8) или (11.9)) усилия упругой разгрузки, равного Р/5. [c.444]

Универсальность рассматриваемой машины типа УМЭ-ЮТ ) состоит не только в том, что на ней можно производить испытания металлических и пластмассовых образцов на растяжение, на сжатие или на изгиб при статическом приложении нагрузки, но главным образом в том, что она позволяет осуществлять циклическое нагружение с любым коэффициентом асимметрии цикла при заданных деформациях или нагрузках в пределах ее грузоподъемности от +10 до —10 Т. Наибольшая частота циклической нагрузки машины составляет 10 циклов в минуту. К тому же все эти нагрузки можно задавать как в условиях обычной температуры, так и в условиях повышения температуры образца до 1200 °С. Наконец, машина имеет электронные силоизмеритель и диаграммный аппарат, позволяющий записывать в большом масштабе кривую зависимости усилия от деформации образца. [c.255]

Зависимость усилий от отношения жесткостей [c.173]

Фиг. 58. Зависимость усилия нажатия колодок на шкив от приведенной жесткости К.

Фиг. 107. Зависимость усилия тормозной камеры Р от давления воздуха р для тормозных камер размером

Фиг. 107. Зависимость усилия <a href="/info/205537">тормозной камеры</a> Р от <a href="/info/177716">давления воздуха</a> р для <a href="/info/205537">тормозных камер</a> размером

Для управления арматурой малых диаметров прохода могут применяться электромагнитные приводы. Их основные преимущества незначительное количество движущихся деталей, большой ресурс, возможность обеспечения высокой частоты включений, небольшие габариты, удобство конструирования встроенных приводов и др. Недостатки — необходимость постоянной подачи энергии для удержания сердечника, возможность использования только тянущего или толкающего усилия, малый ход, ударное воздействие, зависимость усилия от напряжения, шум в приводах переменного тока. [c.75]

Б е б р и с А. А. Зависимости усилий прижима при глубокой вытяжке на механическом прессе двойного действия. Известия , АН Латв. ССР, № 7, Рига, 1963. [c.30]

На рис. 27 показана зависимость усилия страгивания плунжера распределителя БУ-10 от концентрации загрязнителя. В этом эксперименте использовали частицы электрокорунда размерами [c.119]

Рис. 1. к Графики зависимости усилия в образце а — от оборотов двигателя (симметричный цикл) б — от усилия натяга (циклы с а, >0) в — от усилия нажатия (циклы с (Т, < 0) [c.148]

Производство 7 — 142 — Технические условия 7—144 Подшипниковые втулки, запрессованные в корпус— Производство 7—142 ------ металлокерамические пористые — Величина зазора 4 — 262 Зависимость усилия запрессовки от натяга 4 — 262 Монтаж [c.204]

Фиг. б. Зависимость усилия запрессовки втулки (в ка)от натяга (в мк) для толщины стенки А—2.5 мм Б — 4,0 ММ, В— 7,0 мм [3]. [c.262]

Для аналитического построения графика статических моментов Мсщ = f(i) сначала по уравнению (70) строят график зависимости усилий резания Р от хода ножей i (см. фиг. 10) [c.971]

Усилие и работа резания (отрыва) грунта, являющиеся основными факторами, определяющими мощность установки, находятся из следующих зависимостей усилие резания [c.1169]

Фиг- 9. Зависимость усилия чистового обкатывания от размеров детали и ролика. Пример пользования номограммой для обкатывания заготовки диаметром 250 мм роликом d = 100 мм, г = 50 мм, P OOQ кГ [c.688]

На сборке для определения усилия запрессовки удобно пользоваться графиками. На рис. 286 дан график зависимости усилия запрессовки (Р) от соотношения внутреннего диаметра к наружному диаметру запрессовываемой втулки, относительной величины натяга к диаметру соединяемых деталей, номинального диаметра соединения, длины втулки и коэффициента трения. График позволяет определить усилие запрессовки для стальной втулки и стального вала. На нем указан порядок определения усилия запрессовки. Следуя по направлению стрелки, всегда можно определить с достаточной точностью для производственных целей усилие запрессовки в ньютонах (тоннах). [c.483]

Выражая зависимость усилия при волочении металлов от толщины пленок окислов на деформируемом образце, мы получим следующее. При предельно чистых поверхностях трущихся металлов, как это следует из работы А. С. Ахматова [12] и др., коэффициент трения будет иметь значения больше единицы. С момента образования оксидных пленок сила внешнего трения резко падает, оставаясь [c.71]

Фиг. 4-5. Зависимость усилия вырывания развальцованного конца трубы от длины выступающей части.

Зкспериментальные исследования и практика показывают, что гидравлические следящие приводы являются существенно нелинейными приводами, в которых могут происходить автоколебания с устойчивой и неустойчивой амплитудами. Нелинейными элементами в этих приводах являются управляющие дроссельные золотники, поскольку расход жидкости на их выходе одновременно является функцией таких двух независимых переменных, как смещение золотника от среднего положения и перепад давления (нагрузка) во внешней цепи золотника, причем влияние этих переменных на расход жидкости взаимосвязано. Зависимость усилия трения в перемещаемых узлах привода может иметь нелинейный характер как функция величины и знака скорости слежения. Изменения перепада давления и расхода во внешней цепи управляющего золотника могут иметь характер насыщения. На работу ряда приводов существенное влияние оказывают несимметричные нелинейности, приводящие к несимметричным автоколебаниям, усложняющим динамику привода. Кроме того, работа следящих приводов, как правило, происходит при наличии на входе стационарных или переменных воздействий. Таким образом, даже простейший гидравлический следящий привод представляет сложную нелинейную систему регулирования. [c.107]

Во-вторых, при гармонических перемещениях трущихся поверхностей с небольшой амплитудой и высокой частотой может также усиливаться эффект от смазки, в результате которого полусухое трение может приближаться к жидкостному, с вытекающим из этого эффектом линеаризации зависимости усилия трения от скорости. Возможно также влияние некоторых других факторов [66]. Такова качественная сторона изменения усилия трения в направляющих рабочего органа при гармонических его перемещениях с малой амплитудой и высокой частотой. [c.167]

Вторая составляющая Рг представляет собой тяговое усилие обычного нейтрального электромагнитного элемента. Это усилие создается при изменении магнитного потока катушки управления. Зависимость усилия от хода якоря определяется формой рабочего зазора. Направление усилия не зависит от полярности тока в обмотке управления и всегда таково, что стремится удержать якорь в притянутом к полюсу положении. Уменьшение этого усилия увеличивает чувствительность электромагнитного элемента. j [c.317]

Рис. 57. График зависимости усилия, развиваемого электромагнитом, от температуры окружающего воздуха

Рис. 57. <a href="/info/460782">График зависимости</a> усилия, развиваемого электромагнитом, от температуры окружающего воздуха

Графики зависимости усилия страгивания плунжера от концентрации загрязнителя, времени выдержки под давлением и размера частиц загрязнителя приведены на рис. 60, а, б я в. [c.111]

Рис. 60. Зависимость усилия страгивания плунжера от концентрации загрязнителя (а), времени выдержки под давлением (б) и размера частиц загрязнителя (в)

Рис. 60. Зависимость усилия страгивания плунжера от концентрации загрязнителя (а), времени выдержки под давлением (б) и <a href="/info/5782">размера частиц</a> загрязнителя (в)

Рис. 3. График зависимости усилия Тг в н прижима уплотнения от натяга S в мм

Рис. 3. <a href="/info/460782">График зависимости</a> усилия Тг в н прижима уплотнения от натяга S в мм

Жидкостные демпферы имеют определенную характеристику (зависимость усилия демпфирования Р от скорости перемещения о), сохраняющуюся постоянной только в узком диапазоне температур. При изменении температуры характеристика демпфера изменяется [c.364]

Выражения (1.11) определяют зависимость усилия Ра (0) Ц редаваемого телу 2а1 от времени t (отсчитываемого с момента стыковки) и трех параметров tQ, Тх, Та, полностью определяющих процесс дискретного наращивания во времени. Из (1.11) следует, что усилие Ра(О монотонно возрастает от нуля при 2 = О (т. е. в момент стыковки) до некоторого предельногозначения Ра (оо). Отметим, что характерное время рассматриваемого переходного процесса меньше характерного времени ползучести данного материала (равного 1/у), так как нарастание деформации тела со временем происходит при одновременном уменьшении усилия 1, прикладываемого к этому телу. Характерное время рассматриваемого процесса, определяемое показателем экспоненты по-, дынтегральной функции в выражении для Рг (0 в (1.11), будет по порядку величины равно 1/у (1 - <фР , где <фР> — среднее значение функции фР ( ). Далее нетрудно видеть, что интеграл в выражении для Рз ( ) в (1.11) не превосходит некоторой постоянной для любых значений I, о, 1, Тз- Это вытекает из ограниченности функций Е ( ) и ф ( ), т. е. из оценок. [c.83]

S, D и компоненты перемещения. Еще два уравнения дают зависимости усилий АЛ л, АЛ п от деформаций нитей или условия нерастяжимоети нитей (9.22). [c.399]

Рис. 27. Зависимость усилия страгива-ния золотника от концентрации загрязнителя

В статье рассмотрены вопросы обработки заготовок методом снятия припуска в штампах. Проведен анализ пластических деформаций в зоне припуска. Показано, что при обработке в штампах деталей небольшой высоты процесс является переходным от резания к обсечке. Выяснено влияние геометрических параметров обсечных матриц ( переднего и заднего углов) на усилие штамповки. По результатам опытов установлена зависимость усилия обработки от ве.тнчины заднего угла. [c.433]

Рис. 196. Графики зависимости усилий запрессовки и распрес-совки от угла фаски вала (а и б). Изменение усилия запрессовки и прочности соединения от скорости запрессовки (в)

Рис. 196. <a href="/info/460782">Графики зависимости</a> <a href="/info/70006">усилий запрессовки</a> и распрес-совки от угла фаски вала (а и б). Изменение <a href="/info/70006">усилия запрессовки</a> и <a href="/info/268192">прочности соединения</a> от скорости запрессовки (в)

Фиг. 4. Диаграмма зависимости усилия резания Р — К кг к удельного расхода энергии на резание N = АК квт-ч1дцм от средней толщины стружки /> и А — по диаграмме 1 — для резцов по ГОСТ 2320-43 и фрез (К 1,15 при у ,5°) /С — 1,1 — для свёрл и протяжек Л" 1,5 (В S) и, —для цилиндрического круга К 1,0 —для торцевого круга 4 ,—суммарная ширина снимаемого слоя в мм по табл. 3 Ь — расчётная ширина резания в мм В — ширина круга в мм t — расчётная глубина резания в мм.

Фиг. 4. Диаграмма зависимости усилия резания Р — К кг к <a href="/info/448535">удельного расхода энергии</a> на резание N = АК квт-ч1дцм от средней <a href="/info/659219">толщины стружки</a> /> и А — по диаграмме 1 — для резцов по ГОСТ 2320-43 и фрез (К 1,15 при у ,5°) /С — 1,1 — для свёрл и протяжек Л" 1,5 (В S) и, —для цилиндрического круга К 1,0 —для торцевого круга 4 ,—суммарная ширина снимаемого слоя в мм по табл. 3 Ь — расчётная <a href="/info/449747">ширина резания</a> в мм В — ширина круга в мм t — расчётная глубина резания в мм.

В результате интегрирования системы уравнений (8.7) можно построить графики зависимости усилий от времени (t). Построение таких графиков дает практическую возможность установить момент перехода к состоянию установившейся иолзучести. Этот момент соответствует асимптотическому приближению ординат данных кривых к постоянным значениям. Заметим, что условие Pi (t) = Pyi = onst, характерное для состояния установившейся ползучести, наступает обязательно одновременно для всех усилий Pi (t), так как если только для одного из них Р (/) ф onst, то и все остальные усилия будут непостоянными. Отсюда следует, что все кривые Pi (/) одновременно асимптотически приближаются к постоянным значениям P i, соответствующим стадии установившейся ползучести. [c.119]

Эти данные, а также зависимость усилия F от длины I используют при синтезе искусственной мышцы. Искусственная мышца (рис. 1, а) представляет собой резиновую трубку с параллельно расположенными внутри стенок нерастягивающимися нитя.ми, которая ограничена с обеих сторон устройствами для крепления и подвода газа под давлением. Во время наполнения газом трубка сокращается, принимая форму, показанную на рис. 1, б ш в. [c.113]

При разработке смазок для оценки их эффективности были использованы различные методы, в том числе а) определение сил трения при протягивании трубы через щель между волокой и конусными оправками с различными углами [1] б) определенен коэффициента трения на выходе из очага деформации при испытании смазок путем протягивания труб через волочильное кольцо в) построение зависимостей усилие — деформация для различных условий процесса деформирования г) оценка микрогеометрии поверхности труб после деформации. [c.142]

Пружина. При определении минимального значения Р, обеспечивающего герметичность, рассматривается случай работы уплотнения при отсутствии избыточного давления внутри корпуса агрегата [р = = Ар = 0). Удельное усилие Р от пружины является основной составляющей общего усилия Р, определяющего работу манжеты. Рассмотрим зависимость усилия растяжения пружины Рс и составляющей удельного усилия от констук-тивных параметров. Пружина (см. рис. 92) располагается вблизи [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...