Стойки Расчет

При возведении сооружений и изготовлений различных конструкций широко применяются стержневые системы с вертикальными стойками. Расчет этих систем независимо от степени свободы, им присущей, можно упростить, упразднив второй весьма громоздкий этап расчета. [c.39]

Переходим к силовому расчету ведущего звена (водила Н) (рис. 62, д). К водилу Н приложены сила Р = — P j , реакция (воздействие стойки 3 на водило Н), приложенная к оси шарнира Е, и момент Mf . [c.111]

Как было показано в 13, при кинематическом исследовании механизма порядок исследования совпадает с порядком присоединения групп, т. е. вначале рассматривается группа, присоединяемая к начальному или начальным звеньям и стойке. Потом рассматривается следующая группа и т. д. Порядок силового расчета является обратным порядку кинематического исследования, т. е. силовой расчет начинается с последней (считая от начального Звена) присоединенной группы и кончается силовым расчетом начального звена. Пусть, например, подлежит силовому расчету шестизвенный механизм, показанный на рис. 13.4. К начальному звену и стойке / присоединена первая группа II класса, состоящая из звеньев 3 п 4. [c.249]

Далее к звену 3 и стойке / присоединена вторая группа П класса, состоящая из звеньев 5 и 6. Силовой расчет следует начинать с последней по присоединению группы, т. е. с группы, состоящей из звеньев 5 н 6, после этого следует перейти к группе, состоящей из звеньев 3 к 4 к, наконец, к силовому расчету начального звена 2. [c.249]

При силовом расчете зубчатых колес можно не производить замены высших пар IV класса цепями с парами V класса, а рассматривать равновесие колес, образующих статически определимые системы. Такой статически определимой системой является колесо 2 (рис. 13.20), на которое действует внешний момент М2, реакция входного колеса на выходное колесо 2 и реакция F20 стойки О на колесо /. Из уравнения моментов всех сил, действующих на колесо 2, относительно неподвижной точки В имеем / 21 2 os а М2 = О, откуда определяем реакцию F i- [c.269]

В задачу синтеза входит проектирование по заданным условиям структурной схемы механизма. Следует отличать структурную схему механизма от кинематической. В структурной схеме указываются стойка, виды кинематических пар и их взаимное расположение в механизме. Размеры звеньев не учитываются. Составление структурной схемы необходимо в первую очередь для проведения структурного анализа механизма. В кинематической схеме известны размеры, необходимые для кинематического анализа, силового расчета механизма и дальнейшей разработки его конструкции. [c.7]

Для расчета на устойчивость ходового винта, имеющего значительную длину, предложены две расчетные схемы по первой из них винт рассматривается как стойка с шарнирно закрепленными концами, по второй — как стойка с одним жестко и другим шарнирно закрепленным концом. Как повлияет на требуемый диаметр винта принятие той или другой схемы [c.286]

Начинать расчет следует с группы, которая образует кинематические пары с ведущим звеном и стойкой. В этом случае положения, скорости и ускорения геометрических элементов крайних пар группы оказываются известными и задача сводится к определению аналогичных параметров точек, принадлежащих внутренним парам. Указанное правило справедливо и для последующих групп меха- [c.29]

Расчет значений есв для разных методов сварки плавлением коррозионно-стойкой стали типа 18—10 (рис. 1.8) показал,что с увеличением толщины изделия удельная сварочная энергия резко растет при использовании многопроходной сварки. Например, аргонно-дуговая сварка вольфрамовым электродом обеспечивает получение стыкового сварного соединения для листов толщиной 15 мм при общих затратах энергии на все проходы до 1000 Дж/мм . Электронно-лучевая сварка благодаря кинжальному проплавлению за один проход позволяет соединить встык листы толщиной от 10 до 50 мм практически при одной и той же удельной энергии (см. рисунок). [c.28]

Если плечо h получится такой длины, что точка D окажется вне опорной поверхности UW (рис. 5.7, в), то силовое воздействие стойки 6 на ползун 5 сведется к двум реакциям Fie и F a ( 5.1). Найденная же из силового расчета сила F (показанная штрихами) является лишь их равнодействующей. Искомые реакции определяются из уравнений [c.188]

Перейдем к силовому расчету первичного механизма, составленного из подвижного звена / и стойки 4 (рис. 5.10). К звену / приложены ставшая известной сила 12= — 21> момент М,, направленный согласно заданию (рис. 5.8) по часовой стрелке, главный момент сил инерции Мф и неизвестная по модулю и направлению реакция f,4 стойки. Напомним, что главный вектор сил инерции Ф,=0. [c.194]

Результаты расчета можно представить графически. На рис. 5.13 изображен график изменения силы f u, приложенной к поршню, 3 со стороны цилиндра (стойки) 4(см. рис. 5.11,6). Положительные ординаты соответствуют действию силы влево. Как видно, при 0< ifM< 180° поршень прижат к зеркалу цилиндра своей правой образующей при 180°<(pi <360° он должен был бы быть прижат левой образующей. Однако на участке 290 -320° происходит весьма нежелательное двукратное перемещение поршня в зазоре, сначала слева направо, а затем справа налево. Этого перемещения не было бы, если массы m.i и поршня и шатуна имели бы меньшую величину. [c.199]

Расчет винта на устойчивость. Расчет производят по формулам сопротивления материалов (см. 2.44). При этом винт домкрата рассматривают как стойку с нижним защемленным и верхним свободным концами. [c.376]

По полученной аналитическими расчетами или графическим интегрированием (см. с. 28) зависимости путь — время строится профиль кулачка, как огибающая последовательных положений профиля ведомого звена в его движении относительно ведущего. Для этого используют метод обращения движения кулачок условно останавливается, а стойке сообщается вращение с угловой скоростью кулачка оз. но в противоположном направлении. [c.58]

Задача 2.33. Определить требуемый номер двутаврового профиля стойки, закрепленной, как показано на рис. 323,в, если сжимающая сила Р=110 кн- длина стойки /=3,5 ж материал стойки—сталь Ст. 3, основное допускаемое напряжение [а]с=100 н/мм . Расчет выполнить по коэффициентам продольного изгиба. [c.319]

В тех случаях когда заданным является основное допускаемое напряжение (а не требуемый коэффициент запаса устойчивости), расчет следует выполнять по коэффициентам продольного изгиба. Работа стойки с коэффициентом запаса устойчивости не ниже нормативного будет обеспечена при соблюдении условия [c.250]

Определяем допускаемую нагрузку из расчета стойки на устойчивость [c.261]

Величина критического напряжения Окр играет такую же роль, как предел прочности ов при расчетах на прочность. Нельзя допускать, чтобы в сжатых стойках возникали напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой — по формуле Ясинского — Тетмайера, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого критическое напряжение делится на коэффициент запаса устойчивости к, который для металлов равен 1,86 для дерева — 2,5 и более. Этот коэффициент учитывает не только запас устойчивости, но и возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.298]

Как видим, для длинных стержней критическое напряжение невелико, и это свидетельствует о применимости формулы Эйлера. Но оно же неограниченно возрастает по мере уменьшения гибкости. И ясно, что на устремление кривой / в бесконечность должен быть наложен очевидный запрет. Любая, короткая или длинная стойка теряет несущую способность, если напряжение достигает предела текучести Таким образом, на рис. 459 появляется прямая I/, ограничивающая напряжение сверху. Но это еще не все. Если при малой гибкости критическое напряжение достигает всего лишь предела пропорциональности, то текущий модуль упругости da/de будет в полтора раза меньше Е (см. 16), и, следовательно, формула Эйлера соответственно дает завышенное в полтора раза значение критической силы. Значит, в практических расчетах, прежде чем поверить результату, полученному по формуле Эйлера, следует еще определить и критическое напряжение, а затем со- [c.448]

Основная задача, решаемая при синтезе планетарной передачи, заключается в том, чтобы обеспечить заданное передаточное отношение и . В зависимости от того, какое звено в однорядной рассматриваемой передаче принимают за стойку и какое ведущим, для расчета передаточного отношения используют одну из формул [c.115]

Для расчета числа зубьев при заданных Zi и Ыц из формул (111.4.4) в зависимости от того, какое звено выбрано за стойку, а какое за ведущее, имеем (см. рис. III.4.1) [c.116]

Наиболее вредными примесями, вызывающими процесс старения, являются азот и кислород. Влияние этих примесей можно нейтрализовать введением алюминия из расчета 2,5 кг на 1 т жидкого металла. Алюминий связывает азот и кислород в стойкие соединения и старение почти отсутствует. Однако такая обработка повышает коэрцитивную силу. [c.135]

По окончании расчета наиболее удаленной части механизма производят силовой анализ следующей по направлению к ведущему звену части механизма, в которую входит тоже одна группа. При расчете этой и дальнейших частей, кроме заданных сил, надо учитывать и силы действия уже рассмотренных частей. Производя последовательный расчет отдельных частей механизма, мы в конце концов определим те силы, которые действуют на ведущее звено, нагруженное, кроме этого, еще силой тяжести, силой инерции и движущими силами со стороны двигателя, соединенного с этим звеном. Движущие силы обыкновенно составляют пару, момент которой является искомым. Система ведущего звена, входящего в кинематическую пару со стойкой, является статически определимой. [c.155]

Последовательность кинетостатического расчета определяется структурой механизма, характеризуемой порядком расчленения механизма на отдельные группы, начиная от ведущего звена. Это исследование механизма, как указано выше, начинается с анализа последней (считая от ведущего звена) присоединенной группы и заканчивается последовательным переходом от одной группы к другой, анализом ведущего звена. Для ведущего звена можно составить три уравнения равновесия. Неизвестных величин, подлежащих определению, имеется две — величина и линия действия давления в кинематической паре (ведущее звено — стойка), если ведущее звено совершает вращательное движение, и величина и точка приложения, если оно входит со стойкой в поступательную пару. Поэтому для ведущего звена, после того как прибавлены силы инерции, число уравнений равновесия, которое можно составить, превышает на единицу число неизвестных величин, подлежащих определению. Третье уравнение равновесия дает возможность определить уравновешивающую силу Ру или уравновешивающий момент Му, который нужно приложить к ведущему звену — кривошипу для уравновешивания всех сил, действующих на звенья механизма при вращении кривошипа. Звено, к которому приложена уравновешивающая сила Ру, при силовом расчете будем считать начальным звеном механизма. Реакция в начальном вращательном механизме зависит от способа передачи энергии начальному звену источником энергии. [c.359]

Как было сказано, характерными особенностями работы червячных передач являются Виды разрушения, большие скорости и неблагоприятные условия смазки, особенно в полюсной зоне. Поэтому при больших нагрузках в этой зоне появляется заедание, приводящее к постепенному разрушению зубьев червячного колеса. Заедание особо опасно для колес, изготовленных из безоловянных бронз и чугуна. Оловянные бронзы более стойки против заедания, но у них низкая контактная прочность, поэтому заеданию предшествует усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев колеса. Поскольку интенсивность заедания зависит от величины контактных напряжений, расчет на контактную выносливость для червячных передач является основным. [c.310]

В координатах In q—P зависимость удельного уменьшения корродирующего материала от параметра коррозионной стойкости выражается единой прямой линией, причем ее наклон определяется величиной показателя степени окисления п в кинетической закономерности коррозии. При использовании таких координат для определения удельной потери массы либо глубины коррозии необходимо сначала по формуле (3.34) рассчитать для заданной температуры и времени параметр Р, а затем при помощи его найти искомую количественную величину коррозии. Такой способ определения характеристик коррозии по своей сущности мало отличается от прямого расчета по кинетической формуле. Поэтому иногда более удобным и рациональным является использование параметрических диаграмм, которые дополнены температурной шкалой и кривыми постоянных времен, т. е. участком, который позволяет разделить входящие в параметр коррозионной стойко- сти температуру и время. [c.100]

При консольном закреплении заготовки в патроне наибольшее значенне величины 2Аг/ будет на свободном конце консоли, т. е. там, где жесткость системы наименьшая. Расчет погрешностей для этого случая см. гл. II. При обтачивании гладкого вала с подвижным люнетом упругими элементами технологической системы являются передняя и задняя бабкн, люнетная стойка, суппорт и обрабатываемая заготовка (рис. 112). При перемещении резца вдоль образующей происходит перераспределение упругих отжатий этих элементов. Приняв действие силы Р,/ в плоскости люнет-ной стойки, расчет отжатий упругой системы ведем, как и при установке на два центра, но с учетом жесткости люнета У.,. Для произвольного положения резца по длине заготовки [c.313]

В практике расчета применяется еще ряд формул (Буалева, Смиса и т. д.), однако они слишком громоздки. Поэтому при длинных стойках достаточно пользоваться формулой Эйлера, при коротких же стойках расчет ведут по Джонсону или Тетмайеру. Проще же всего при расчете для имеющегося сортамента труб пользоваться готовыми графиками [c.219]

С целью сокращения материальных и трудовых затрат, а также сроков подготовки производства при серийном и мелкосерийном производстве днищ разработаны унифицированные штампы [з]. Указанной унификацией было предусмотрено проектирование штамповой оснестки с таким расчетом, чтобы полностью обеспечить возможность штамповки всех днищ, предусмотренных ГОСТ 6533-68. Днища в этом случае разбиваются на пять рядов (габл. 4.1) в зазиси-мости от диаметра штампуемых днищ. Для каждой группы спроектирован один унифицированный штамп, на котором можно штамповать от 55 до ПО различных типоразмеров днищ. Принцип проектирования унифицированных штампов заключается в том, что в нем разделены детали на сменные и постоянные. К сменным деталям относятся пуансон, матрица и прижимное кольцо складкодержателя, к постоянным - корпус матрицы, надставка пуансона, складкедерлатель, съемные брусья, нижняя плита, стойки, весь крепеж и детали транспортирования. [c.77]

Винт домкрата путеукладочной машины приводится в движение через червячный редуктор (рис. 16.4). Выяснить исходя из приведенных ниже данных, что ограничивает предельную нагрузку рассматри ваемой конструкции прочность винта, его устойчивость, контактная прочность зубьев червячного колеса или их прочность на изгиб. Винт изготовлен из стали Ст.4, резьба винта трапецеидальная однозаходная по ГОСТу 9484—60, наружным диаметром 44 мм и шагом 8 мм. Свободная длина винта 1,8 м, коэффициент запаса устойчивости [п ] — 4 (при расчете на устойчивость рассматривать винт как стойку, имеющую один конец, защемленный жестко, а второй свободный). Червячное колесо изготовлено из чугуна СЧ 18-36 число зубьев 2 = 38 модуль зацепления = = 5 мм. Червяк однозаходный диаметр делительного цилиндра = 50 мм угловая скорость вала червяка = 48 рад1сек. Недостающие для расчета данные выбрать самостоятельно. [c.262]

Есть, однако, конструкции, у которых расчетные детали составляют относительно бодь-шую долю массы. К этой категории относятся машины с преобладанием металлоконструкций (кран-балки, портальные и стреловые краны), самолетньш конструкции, ферменные сооружения (опорные каркасы, стойки, вышки, башни, мачты). Для машин и сооружений этого Типа уточнепие расчета и разумное уменьшение запасов прочности дает большой выигрыш в массе. - [c.161]

Результаты сравнительного расчета показывают, что при параметрах греющего воздуха на входе в каналы стойки Р = 0,7 МПа, 7 , = 540 К в традиционной стойке минимальная температура стенки входной кромки 263 К при относительном расходе воздуха через систему обогрева G = 1,2% общего расхода воздуха через двигатель. У стойки с вихревым энергоразделителем min (табл. 8.1). Сравнение говорит о том, что [c.378]

Теперь надо сделать силовой расчет первичного механизма. К его подвижному звену / приложень следующие силы и моменты (рис. 5.7,d) ставшая известно й сила F12 = —/ 21, сила тяжести Gi, главный вектор сил инерции Ф>, главный момент сил инерции М<, , неизвестная по модулю и направлению реакция Fu> стойки, действующая в шарнире А, и неизвестная по модулю движущая сила являющаяся воздействием зубчатого колеса 2" на зубчатое колесо z. Линия действия силы Гд проходит через полюс зацепления Р под углом зацепления а г- Положение полюса Р и величина угла (1№ определяются из геометрического расчета зубчатой передачи (см. гл. 13). [c.190]

Решение. Расчет надо вести по формуле (2.84), но коэффициент ф не известен, так как до определения размеров сечения нельзя вычислить гибкость стойки. Поэтому зададимся предварительно размерами сечения произвольно, а потом проверим их достаточность. Примем в первом приближении двутавр № 16, для которого по ГОСТ 8239—56 Р= 21,5 см , гп1я=< =1,90 см при этом гибкость стойки [c.318]

Задача 2.36. Определить требуемый номер двутаврового профиля стойки, закрепленной, как показано на рис. 2.159, в если сжимающая сила Р = 110 кн длина стойки I = 3,5 м материал стойки — сталь СтЗ, основное допускаемое напряжение [а] — 100 н1мм . Расчет выполнить по коэффициентам продольного изгиба. [c.313]

Задача 10-4. Произвести проверочный расчет сжатой деревянной стойки (рис. 10-5), если основное допускаемое напряжение на сжатие [о,. 1 = 100 кПсм . [c.250]

Последовательность расчета сжатых стержней рассмотрим на примере. Определим размеры прямоугольного поперечного сечения деревянной стойки, сжатой силой Р = 50кН (рис. 13.7, а, б) отношение сторон поперечного сечения Ь//г = 1/3, а допускаемое напряжение [а] = 800 Н/см . Стойка ослаблена отверстиями диаметром 4 см. Один конец стойки заделан, другой свободен, и, следовательно, для нее р = 2 (см. 13.2). [c.493]

По типу расчетной схемы корпусные детали обьшно разделяют на группы а) брусья коробчатого сечения (пустотелые станины и стойки, имеющие один габаритный размер значительно больший двух других) б) рамы (транспортных машин, тепловых двигателей и т. п.) в) пластины и оболочки (плиты, столы, крышки, кожухи, коробки и т. п.). Для каждой группы деталей применяют известные методы теории упругости, строительной механики или сопротивления материалов. В большинстве случаев для расчета применяют упрощенные зависимости. Так, например, толщину 5 боковой стенки корпуса цилиндрической формы с внутренним диаметром в зависимости от перепада давления р можно определить из выражения [c.487]

Наиболее удобным методом силового расчета механизмов является метод планов сил. При силовом расчете механизм расчленяется на отдельные группы при этом необходимо првдерживать-ся общеизвестного из статики сооружений положения об установлении порядка расчета, который будет обратным порядку кинематического исследования, т. е, силовой расчет начвиается с группы, присоединенной последней в процессе образования механизма, и заканчивается расчетом звена начального механизма. Если плоский механизм имеет одну степень свободы, то начальный механизм состоит из двух звеньев неподвижного (стойки) и начального. Эти звенья образуют либо вращательную кинематическую (кривошип — стойка), либо< поступательную пару (ползун — направляющие). [c.351]

Федоров Е. Н. О вероятностном расчете стойки при продольнопоперечном изгибе.— В кн. Проблемы надежности в строительном проектировании.— Свердловск, 1972, с. 255—261. [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...