Сплавы алюминиевые — Сравнение

Общее сравнение коррозионного поведения медноникелевых сплавов, алюминиевой латуни и других материалов на основе меди можно провести по данным табл. 37. Свойства наиболее часто применяемых в теплообменниках сплавов кратко обсуждаются ниже. [c.107]

Литейные оловянные бронзы применяют главным образом для получения пароводяной (герметичной) арматуры, работающей под давлением, и для отливки антифрикционных деталей (втулки, подшипники, вкладыши, червячные пары и др.). Они находят применение также для изготовления различных деталей в общем машиностроении в тех случаях, когда требуется сочетание высоких коррозионных, антифрикционных свойств, электро- и теплопроводности. Эти бронзы отличаются хорошими литейными свойствами высокой жидкотекучестью, малой линейной усадкой объемная усадка значительна, но рассредоточена равномерно по всему объему, что позволяет получать отливки без применения прибылей и иметь высокий выход годного (80—90%) при литье, т. е. пониженную себестоимость отливки по сравнению с другими литейными сплавами (алюминиевые бронзы, латуни, стали и т. д.). Хотя рассредоточенная (рассеянная) усадка усложняет [c.224]

Сплавы алюминиевые — Сравнение со спеченными алюминиевыми порошками 102, 103 Сплавы алюминиевые антифрикционные 112—126 [c.300]

Поршневые литейные алюминиевые сплавы. Алюминиевые сплавы нашли широкое применение для поршней, особенно автомобильных. По сравнению с серым чугуном они обладают рядом преимуществ высокой теплопроводностью, низким удельным весом и хорошей обрабатываемостью. Однако чугунные поршни в тяжелых условиях работы (например, в тракторах) показывают большую износостойкость, чем алюминиевые, у которых, кроме того, скорее возможно заедание в чугунных цилиндрах вследствие более высокого коэффициента теплового расширения. Поршни из силуминов с повышенным содержанием кремния имеют более низкий коэффициент расширения, что позволяет без опасений уменьшать зазор между поршнем и стенкой цилиндра. Наконец, алюминиевые поршни дороже чугунных. [c.434]

Алюминиевые сплавы имеют по сравнению с чистым алюминием боЛее высокие механические характеристики. К сожалению, при этом ухудшаются их антикоррозионные свойства. Для использования ценных прочностных свойств сплавов типа Л1—Си—Mg (дюраль) поверхность изготовленных из них деталей покрывают тонким слоем чистого алюминия, имеющего более высокую коррозионную стойкость (технологическая плакировка). Стойкость алюминиевых сплавов в тех или иных средах зависит от содержания в них отдельных легирующих компонентов и от однородности структуры сплава. [c.104]

Рассмотрим пример. Для алюминиевого сплава оценивалась возможность повышения прочности и пластичности за счет оптимального выбора содержания основных легирующих элементов материала без введения в сплав новых (по сравнению с паспортом на сплав) легирующих элементов. [c.302]

Обычно картеры отливают из чугуна или алюминиевого сплава типа силумин (сплав с повышенным содержанием кремния —5 ). Чугун применяется главным образом для отливки блок-картеров автомобильных и тракторных двигателей. Для отливки же картеров и блок-картеров мощных двигателей боевых машин применяется алюминиевый сплав, который по сравнению с чугуном имеет меньший вес, лучшую теплопроводность и легче обрабатывается. [c.134]

Алюминиевые сплавы обладают по сравнению с чистым алюминием большей прочностью и твердостью. В их состав входят главным образом кремний, магний, медь, а также некоторые другие элементы. Алюминиевые сплавы подразделяются на литейные и деформируемые. Литейные алюминиевые сплавы обладают хорошей жидкотекучестью и пониженной склонностью к образованию горячих трещин и применяются для изготовления автомобильных деталей литьем. Деформируемые алюминиевые сплавы обладают хорошей пластичностью и используются для получения деталей давлением, прокаткой, прессованием. [c.86]

Из легких сплавов наиболее распространены алюминиевые. По сравнению со сталью алюминиевые сплавы обладают следующими положительными свойствами 1) приблизительно в три раза меньший, чем у стали удельный вес 2) высокая коррозионная стойкость, не требующая в обычных условиях покраски конструкций 3) ударная вязкость алюминиевых сплавов не снижается при понижении температуры, что увеличивает надежность алюминиевых конструкций при работе в условиях низких температур 4) хорошая пластичность и обрабатываемость, позволяющая получать прессованием поперечные сечения профилей практически любой формы. [c.11]

При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска наблюдается в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки изделия. Однако термическая обработка часто не восстанавливает полностью прочность элемента, которая была до сварки, но все же частично восстановление происходит. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений [c.235]

Методы повышения прочности сварных соединений при переменных нагрузках. При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска имеет место в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки зоны сварки. Термическая обработка часто полностью не восстанавливает прочность элемента, которая была до сварки, но все же частичное восстановление достигается. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений из малоуглеродистых сталей. Для повышения прочности сварные соединения подвергаются поверхностной механической обработке обкатке роликами или, что является более простым и удобным, обдувке дробью, или обработ- [c.244]

Наиболее сложным для сварных соединений является создание полноценного по прочности сварного шва в стык, поскольку по ка прочность сварных швов в стык у всех свариваемых алюминиевых сплавов понижена по сравнению с прочностью основного материала. Сложными являются также установление и уменьшение ширины зоны термического влияния. [c.8]

Другие подшипниковые сплавы. Сплавы алюминия по сравнению с баббитами отличаются меньшей плотностью, большей прочностью и меньшей стоимостью. Недостатком их является значительная разница в коэффициенте расширения алюминиевых сплавов и стали. Различные марки этих сплавов содержат олово (от 3,5 до 23 %), медь (0,7-8,5 %), кремний (0,3-1,2 %), никель (0,3-3,3 %). Эти сплавы идут для изготовления литых подшипников и прокатных полос с последующей штамповкой из них вкладышей подшипников. [c.140]

Поршни карбюраторных двигателей изготовляют из алюминиевых сплавов. Алюминиевые поршни по сравнению с чугунными обладают меньшим весом, вследствие чего уменьшаются силы инерции, а следовательно, и нагрузки на детали двигателя при его работе. Кроме того, алюминиевые поршни, так [c.59]

Такой комплекс работает в двух режимах автоматическом и полуавтоматическом с отключением дозатора, промышленного робота и пресса. Роботизированный комплекс при литье отливок из алюминиевых сплавов обеспечивает по сравнению с обычными автоматами уменьшение трудоемкости на 73%, снижает брак отливок на 70% и повышает стойкость пресс-форм в 4—5 раз. [c.44]

Вследствие наличия в алюминиевых сплавах повышенных по сравнению со сталью внутренних неупругих сопротивлений, являющихся одной из причин затухания колебаний, логарифмический декремент затухания колебаний конструкций из алюминиевых сплавов почти вдвое больше, чем стальных. [c.385]

В ряде отраслей промышленности большое число деталей машин изготовляется из алюминия и алюминиевых сплавов, обладающих по сравнению с другими металлами незначительным удельным весом и достаточно высокими механическими характеристиками. Алюминий и алюминиевые сплавы широко применяются для изготовления деталей различных двигателей. Все большее распространение находит этот металл и его сплавы для изготовления предметов народного потребления и для других целей. Известно, что алюминий и его сплавы достаточно устойчивы в коррозионном отношении в основном за счет того, что на их поверхности имеется твердая окисная пленка, в некоторой степени препятствующая развитию коррозионных процессов. Однако естественная окисная пленка очень тонка и пориста и не может служить надежной защитой деталей из алюминия и его сплавов от коррозионных разрушений. В связи с этим почти все алюминиевые детали после их изготовления подвергаются специальной обработке — оксидированию. Этот процесс, заключающийся чаще всего в обработке алюминия и его сплавов в сернокислом или хромовокислом растворах под током приводит к образованию на поверхности более толстой и прочной окисной пленки, защитные свойства которой значительно выше, чем пленки, самопроизвольно образующейся на воздухе. Но и искусственная окисная пленка не всегда может надежно предохранять алюминий и алюминиевые сплавы от разрушений. В некоторых специфических условиях эксплуатации деталей наблюдаются значительные коррозионные поражения поверхности или ее механический износ, происходящий в результате абразивного воздействия твердых мелких частичек. В связи с этим увеличивается шероховатость поверхности деталей, уменьшаются размеры и дальнейшее использование этих деталей становится невозможным. В таких случаях возникает острая необходимость в восстановлении деталей и в их защите от коррозии и износа путем применения более эффективных способов, чем анодное оксидирование. К таким способам относится нанесение на алюминий и алюминиевые сплавы металлических покрытий электролитическим способом. [c.95]

Пусть диск при работе нагревается на 100 С по сравнению с температурой сборки температура вала не меняется. При коэффициенте линейного расширения алюминиевого сплава otj =22 10 1/°С диаметр отверстия при нагреве возрастает на величину [c.473]

При получении покрытия из расплава в ванну с расплавленным алюминием обычно добавляют кремний, чтобы затруднить образование слоя хрупкого сплава. Полученные из расплава покрытия используют для повышения устойчивости к окислению при умеренных температурах таких изделий, как отопительные устройства и выхлопные трубы автомобилей. Они стойки к действию температуры до 480 °С. При еще более высоких температурах покрытия становятся огнеупорными, но сохраняют защитные свойства вплоть до 680 °С [21]. Использование алюминиевых покрытий для защиты от атмосферной коррозии ограничено вследствие более высокой стоимости по сравнению с цинковыми, а также из-за непостоянства эксплуатационных характеристик. В мягкой воде потенциал алюминия положителен по отношению к стали, поэтому покрытие является коррозионностойким, В морской и некоторых видах пресной воды, особенно содержащих С1" и SO4", потенциал алюминия становится более отрицательным и может произойти перемена полярности пары алюминий—железо. В этих условиях алюминиевое покрытие является протекторным и катодно защищает сталь. Показано, что покрытие из сплава А1—Zn, состоящего из 44 % Zn, 1,5 % Si, остальное — А1, имеет очень высокую стойкость в морской и промышленной атмосферах. Оно защищает также от окисления при повышенных температурах. [c.242]

Рис. 139. Прочность титановых сплавов но сравнению с алюминиевыми

В первом из этих случаев (а) на кривых отсутствует стадия I. Уже на самых начальных стадиях упрочнение имеет характер, типичный для стадии II. При дальнейшей деформации оно сменяется слабым разупрочнением, переходящим в установившуюся стадию деформации, на которой напряжение остается неизменным, несмотря на продолжающуюся деформацию. Наличие установившейся стадии деформации может быть рассмотрено как основной отличительный признак динамического возврата при высокотемпературной деформации по сравнению с холодной деформацией. Это различие хорошо видно и из сравнения хода кривых о—е для алюминиевого сплава Д16 при 20 и 300—400° С (см. рис. 198). [c.363]

Чем выше концентрация, тем устойчивее распределение деформации из-за малости зон пластичности по сравнению с упругими. Это иллюстрируется данными измерений на стальных образцах с тремя уровнями концентрации (а,= 1,8 2,5 3,6) из циклически упрочняющегося алюминиевого сплава и представленных на рис. 5.10 для первого и сотого циклов. Перераспределение мест-90 [c.90]

Алюминиевые сплавы по сравнению со среднеуглеродистой сталью при одинаковых прочностных показателях имеют преимущество по удельной прочности, коррозионной стойкости во многих агрессивных средах нефтяной и газовой промышленности, электро- и теплопроводности. [c.119]

Литьем под давлением получают сложные, близкие по конфигурации к готовым деталям тонкостенные заготовки массой от нескольких граммов до нескольких десятков килограммов из цинковых, алюминиевых, магниевых, медных и других сплавов. Возможно изготовление армированных отливок. Наиболее часто литье под давлением применяют в автомобильной, авиационной, электро-и радиопромышленностях, в приборостроении. По сравнению с литьем в песчаные формы масса отливки снижается в несколько раз, а затраты на изготовление одной отливки (при достаточно большой партии заготовок) —на 16...36 %. В то же время возрастают затраты на оборудование и его ремонт (до 70 %) Но в себестоимости изготовления детали эти затраты составляют около [c.40]

Стандартная медь, в процентах по отношению к удельной проводимости которой иногда выражают удельные проводимости металлов и сплавов, в отожженном состоянии при 20 °С имеет удельную проводимость 58 МСм/м, т. е. р = 0,017241 мкОм-м. Удельная проводимость меди — параметр весьма чувствительный к наличию примесей (рис. 7-12, см. также рис. 7-3, а). Нормированные свойства твердой и мягкой медной (а также для сравнения алюминиевой) проволоки даны в табл. 7-3. Удельная теплоемкость и коэффициент [c.199]

При выборе сплава важно проводить сравнение по критической длине трещины, которая зависит от вязкости разрушения и уровня напряжения [см. уравнение (11)]. В большинстве методик величину допустимого напряжения рассчитывают, исходя из прочности материала. Поскольку критическая длина трещины пропорциональна отношению (Ki /g) , необходимо, чтобы высокопрочные материалы имели значительно большую вязкость разрушения, чем низкопрочные. Примерно одинаковое сопротивление разрушению имеет сталь с допустимым напряжением 207 МПа, которая по вязкости разрушения в 9 раз превосходит алюминиевый силав с допустимым напряжением 69 МПа. Подобным образом [см. уравнение (20)] скорость роста трещины усталости в большой мере зависит от величины действующего напряжения. Поэтому, сопоставляя различные сплавы по скорости роста треш,ины в координатах dajdN — К, величину АД следует нормировать по действующему напряжению (А7< /Аст). [c.23]

Сплав В93 по сравнению с другими алюминиевыми ковочными сплавами имеет наиболее высокие механические свойства. Однако он менее пластичен, чем сплав АКб и менее стоек против коррозии. По своей природе сплав В93 подобен сплаву В95, но менее легирован медью, магнием и кремнием. Его упрочнителями во время процесса старения являются химические соединения MgZп2 и Al2MgзZnз. [c.98]

Оценка по этой формуле, сделанная И.И. Папи-ровым, показывает, что бериллий обеспечивает трехкратный вьшгрьпп в массе по сравнению с алюминиевыми и магниевыми сплавами, четырехкратный — по сравнению с титаном и пятикратный — по сравненшо со сталью. С увеличением температуры эффективность применения бериллия возрастает. [c.640]

Благодаря большому химическому сродству с железом, медью и титаном алюминиевый припой может образовывать с ними химические соединения по границе паяемого металла и шва. Интер-металлид TiAls имеет более высокую энергию активации образования по сравнению с Эмфазой А1—Си-системы и FeAl, (37 ккал/моль), что обусловливает пониженную скорость роста и большее время подготовительного периода интерметаллида TiAls при пайке титана и его сплавов алюминиевыми припоями. [c.101]

Преимущество легирования алюминиевых сплавов цирконием по сравнению с другими переходными металлами связано с тем, что этот элемент при распаде пересыщенного раствора образует наиболее дисперсные вторичные выделения избыточной фазы AlsZr, которые не коагулируют вплоть до 500 °G [276]. [c.167]

В последнее время возникли новые коррозионные проблемы, связанные с использованием алюминиевых радиаторов и блоков. Применяются для этого различные сплавы алюминия. По сравнению с другими металлами алю"миннй значительно больше подвержен питтингу и коррозии, что делает необходимой защиту его при помощи ингибиторов. Были высказаны предположения, что для поддержания правильного режима следует применять замкнутые алюминиевые охлаждающие системы. [c.144]

Интеральную излучательную способность в нор1мально1М направлении, ет, сталей, алюминиевых и титановых сплавов измеряли методом сравнения [1] интенсивности излучения образ- [c.88]

Ковкие чугуны применяются как наиболее удобный и дешевый материал для мелких изделий сложной формы, от которых не требуется весьма высокой прочности и которые вместе с тем должны отличаться достаточной вязкостью, способностью противостоять ударным, повторно-переменным нагрузкам, давлению газа, пара, воды и т. п. Из них часто делают детали сельскохозяйственных машин, текстильных машин, автомобилей, судов и т. п. Применение для таких изделий серого литейного чугуна или стали нецелесообразно, так как серый чугун не дает достаточной прочности, особенно в мелких отливках, сталь же вообще представляет материал, неудобный для мелких отливок вследствие высокоплавкости и плохого заполнения формы. Поэтому ковкий чугун в подобного рода изделиях может быть заменен только отливками из недавно изобретенного чугуна с шаровидным графитом ( 68) или из цветных сплавов (главным образом алюминиевых), по сравнению с которыми он представляет преимущество как более дешевый материал. [c.164]

Термическая обработка алюминиевых литых сплавов, по сравнению с деформированными, имеет ряд особенностей, что объясняется различием в химическом составе, а также тем, что у литых сплавов структура более груоая и крупнозернистая, чем у деформированных. [c.590]

Наибольшее внимание привлекают алюминиевые сплавы, армированные волокнами из бора, углерода, нержавеющей стали и бериллия титановые сплавы, армированные волокнами молибдена и бериллия, и никелевые сплавы, армированные волокнами вольфрама, молибдена и их сплавов. Данные о прочности некоторых волокон и армированных материалов приведены в табл. 156 и 157. Такие материалы наиболее перспективны для деталей, работающих в условиях, близких к одноосному растяжению, например лопаток турбин я компрессоров. Максимальные рабочие температуры этих материалов близки к температуре плавления матрицы. На рис. 465 в качестве примера показаны температурные зависимости прочности для алюминия, армированного стеклянными и кварцевыми волокнами. Для сравнения на графике приведены свойства дисперсноупроч ненного алюминия и алюминиевого сплава. На рис. 466 показана макро- и микроструктура прутка из сплава нихром, армированного волокнами вольфрама (50%). [c.640]

В последнее время значительно возрос объем ирнмеиенпя так называемых компактных конструкционных материалов, получаемых из порон1Ков самых различных металлов н сплавов. В связи с высокой плотностью механические свойства их практически не снижаются, а отдельные эксплуатационные свойства значительно увеличиваются. Например, спеченный алюминиевый порошок (САП) в своем составе содержит до 15% оксидов алюминия, которые в виде топкой пленки покрывают зерна алюминия и образуют в спеченном материале непрерывный каркас. Такая структура придает материалу высокую теплостойкость. Этот материал может длительное время работать при температурах до 600 °С. САП по сравнению с обычным алюминием имеет более низкий температурный коэффициент. Применяют САП для изготовления компрессорных лопаток, поршней, колец для газовых турбин и т. д. Перспективно прнмененгге компактных конструкционных материалов в условиях крупносерийного и массового производствах деталей сложной конфигурации небольших размеров. [c.421]

Расчетное значение потенциала алюминия лежит между потенциалами магния и цинка. В воде или грунтах алюминий имеет склонность к пассивации с соответствующим сдвигом потенциала к потенциалу стали. Тогда он перестает выполнять функцию протектора. Для предотвращения пассивации в околоэлектрод-ное пространство можно вводить специальное вещество для создания среды, содержащей хлориды засыпка). Однако это может служить только временной мерой. В морской воде пассивацию лучше всего предупреждать, используя сплавы. Например, сплавление алюминия с 0,1 % Sn с последующей термообработкой при 620 °С в течение 16 ч и закалкой в воде для удержания олова в состоянии твердого раствора очень сильно уменьшает анодную поляризацию в хлоридных растворах [6]. Коррозионный потенциал такого сплава в 0,1т растворе Na l составляет—1,2 В по сравнению с —0,5 В для чистого алюминия. Некоторые алюминиевые протекторы содержат 0,1 % Sn и 5 % Zn [7, 8]. Протекторы с 0,6 % Zn, 0,04 % Hg и 0,06 % Fe при испытаниях в морской воде в течение 254 дней работали с выходом по току 94 % (2802 А-ч/кг). В настоящее время в США на производство протекторов из таких сплавов ежегодно расходуют примерно [c.219]

Разработанные номенклатуры титановых сплавов в 60-е годы составили не более 10 марок, из них три марки сплавов - литейные ВТ1Л, ВТ5-1Л ВТЗЛ деформируемые ВТЗ-1, ВТ8, ЛТ6, АТ8 относятся к жаропрочным сплавам. Прочность титановых сплавов по сравнению с алюминиевыми приведена на рис. 139. [c.292]

Коэффициент теплопроводности жидкого алюминиевого сплава по сравнению с магнезитом в 10 раз больше. Схема установки высокоскоростной направленной кристаллизации (ВНК) для получения лопаток с монокристаллической структурой показана на рис. 213. При этом интенсивность процесса теплообмена формы (Уф) должна соответствовать скорости кристаллизации отливки vq, т.е. скорость переохлаждения должна быть постоянной (At = onst). [c.428]

На состав и строение пленок при пассивации оказывает влияние материал покрытия. Методом рентгенографии изучали состав хроматных пленок на стали с А1—Zn-покрытием, обладающим более высокими защитными свойствами в коррозионно-активных средах, чем покрытия на основе 99,9 Zn. Для сравнения изучали пленки на алюминиевом сплаве 3003, плакированном алюминием. Было показано, что пленки на А1- и А1—Zn-покрытиях обладают более высокой термодинамической стабильностью, чем пленки на цинковом покрытии, и состоят из трех слоев СггОз - AlzOs. r. На цинковом покрытии обнаружено 2 слоя r СГ2О3. [c.97]

Анодирование позволяет повысить коррозионную стойкость и износостойкость алюминиевого сплава. При скорости потока 30 м/с износостойкость труб из сплава Д16АТ с твердослойным анодированием превышает износостойкость стальных труб в 70—80 раз по сравнению со сталью марки Д. Оптимальное исполнение насосно-компрессорных труб из сплава Д16Т плакирование их по внутреннему диаметру алюминием с последующим анодированием. Концы труб на длине 0,5—1,0 м должны иметь толстослойное анодирование. [c.137]

Сплавы алюминия отличаются легкостью и повышенной механической прочностью по сравнению с алюминием. В состав алюминиевых сплавов помимо алюминия могут входить марганец, цинк, магний, медь, железо и кремний, причем содержание железа и кремния в составе сплава не должно превышать 0,7 и 0,3 % соответст-венчо. [c.122]

Особенностью алюминиевых бронз являете повышенная по сравнению с оловяинымн бронзами величина усадки, что вызывает необходимость применения особых предосторожностей при заливке для получения качественного. литья. Алюминиевые бронзы более склонны к трещииообразованию при затрудненной усадке, повышенному газонасыщению и окислению при неблагоприятных условиях плавки и заливки. Алюминиевые бронзы как материал обладают высокой гидроирочностью, однако получить из них герметичные отливки слол -1ЮЙ конфигурации часто труднее, чем из оловянных бронз из-за образующихся в сплаве окислов алюминия. Недостатком алюминиевых бронз является также трудность, с которой они поддаются пайке. [c.224]

Титан обладает тремя основными преимуш,ествами по сравнению с другими техническими металлами малым удельным весом (4,5 Г1см ), высокими механическими свойствами (предел прочности 50—60 кГ1мм у технического титана и 80—140 кГ/мм у сплавов на его основе) и отличной коррозионной стойкостью, подобной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах и выше. Сочетание малого удельного веса с высокой прочностью, обеспечивающее наибольшую удельную прочность (т. е. прочность на единицу веса), делает титан особенно перспективным материалом для авиационной промышленности, а коррозионная стойкость — в судостроении и в химической промышленности. Для современной высокоскоростной авиации особенно ценным свойством титановых сплавов является также их высокая жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами. Титановые сплавы по абсолютной и тем более по удельной прочности превосходят магниевые, алюминиевые сплавы и легированные стали в довольно широком температурном интервале. [c.356]

Рассмотрены теория упрочнения литейных алюм.иниевых сплавов, влияние комплексного легирования на структуру и свойства литейных алюминиевых сплавов различных систем. Представлены результаты исследования механических и технологических свойств современных сплавов, описаны режимы технологической обработки отливок из них. Дано технико-экономическое обоснование преимуществ применения литых деталей по сравнению с использованием механической обработки деформированных полуфабрикатов. [c.47]

Усталостная прочность сварных соединений. Усталостная прочность сварных соединений опреде 1яется глaвньJM образом тремя факторами конструктивным оформлением сварного соединения, качеством металла шва и околошовной зоны и наличием сварочных напряжений. Фактор конструктивного оформления—общий для сплавов различной основы, поэтому его влияние подобно влиянию на а сварных соединений стальных или алюминиевых конструкций. Исследованием усталостной прочности металла шва и околошовной-зоны установлена большая ее зависимость от качества присадочного материала, тщательности защиты от поглощения газов из воздуха расплавленным и нагретым металлом во время процесса сварки, наличия в сварном шве различного рода дефектов (непроваров, пористости и пр.) [ 148]. При определении пределов выносливости сварного соединения усиление шва механически удаляли, чтобы.в чистом виде вьшвить усталостную прочность сварного соединения по сравнению с таковой основного металла. [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...