Уравнение движения жидкой фазы

Очевидно, что уравнение движения может быть получено не только для всего потока, но и раздельно для каждого (Компонента. Учет влияния сил взаимного сопротивления в уравнении движения жидкой фазы в [Л. 75] было предложено провести по выражению (1-34). [c.39]

В общем случае уравнения движения жидкой фазы, уравнения ее неразрывности и теплопроводности в векторной форме можно представить в следующем виде [c.162]

Точные решения системы уравнений (XV.14) и (XV.15) в связи с задачами разработки нефтегазоносных пластов возможны только в отдельных частных случаях при тех или иных допущениях и ограничениях. Так, например, акад. М. Д. Миллионщиков привел дифференциальное уравнение движения жидкой фазы (XV. 14) при высокой насыщенности 8 к виду уравнения теплопроводности и, следовательно, показал возможность его интегрирования для случаев истощения нефтегазоносной залежи в условиях режима растворенного [c.326]

Уравнение (XV.32) есть дифференциальное уравнение движения жидкой фазы газированной жидкости при соблюдении условий (п. п. 1—6). Оно отличается от дифференциального уравнения теории упругого режима (XII.14) тем, что множитель при в левой части уравнения не постоянный, а переменный. [c.331]

Уравнения движения жидкой и газообразной фаз (1. 3. 4), (1. 3. 5) в выбранной системе координат в случае, когда инерционными силами можно пренебречь, имеют вид [c.123]

Уравнение (а) является уравнением переносного движения жидкой фазы, а уравнение (б) — уравнением относительного движения. [c.43]

Аналогично записываются проекции уравнения количества движения жидкой фазы. Упрощенное уравнение радиального равновесия для цилиндрического потока при постоянной осевой составляющей скорости и без учета фазовых переходов может быть записано в виде [c.10]

Уравнения для скоростей фаз и компонент (законы фильтрации Дарси и диффузии) уравнение пьезопроводности для давления. Уравнением для объемного расхода или скорости безынерционного движения жидких фаз является закон Дарси [c.309]

Таким образом, постановка рассматриваемой в данном разделе задачи о движении газового пузырька в жидкости при достаточно больших числах Ке с учетом вязкости обеих фаз включает в себя уравнения (2. 5. 17), (2. 5. 29) для жидкой фазы и аналогичные уравнения для газовой фазы с граничными условиями (2. 5. 32)— (2. 5. 35). [c.45]

Для малых частиц Ф 0 (область справедливости закона Стокса), в то время как может принимать различные значения. При 2вг = 10 мк, 2яз = 20 мк и Рр = 10 кг/м р, == 10 кг/м-сек, Дир" = = 0,1 м/сек, ]/ л 1 и так как Ф мало, то т] 0,65 для потенциального потока и т) 0,2 для вязкого (фиг. 5.7). Однако для 2яг = 1 мк, 2а = 2 мкш / 0,3 ц 0,03 для потенциального потока и т) о для вязкого, т. е. столкновений не происходит. Следовательно, взаимодействие на расстоянии в присутствии жидкой фазы оказывается более существенным для мелких частиц. В жидкостях, где средняя длина свободного пробега равна или больше размера частиц, следует ожидать течения со скольжением или свободномолекулярного течения. Приведенные в работе [235] величины ц [уравнение (5.22)] следует использовать.при свободномолекулярном движении частиц. [c.218]

Уравнение движения одной жидкой фазы получается путем исключения ( /риз уравнений (6.39) и (6.41) [c.284]

Схема кольцевого подъемного течения в вертикальной трубе дана на рис. 7.17. Такое течение можно рассматривать как раздельное движение потоков жидкости и газа (пара), для каждого из которых справедливо уравнение сохранения импульса (7.26). В адиабатных условиях в канале постоянного сечения отсутствуют потери давления, связанные с ускорением потока. На межфазной границе действует касательное напряжение, направленное противоположно в газовой и жидкой фазах. Форма межфазной поверхности — цилиндр диаметром d = d -28, где 5 — средняя толщина жидкой пленки. [c.327]

Обычно жидкую фазу можно считать несжимаемой. В ряде случаев можно считать несжимаемыми обе фазы (например, в смеси двух взаимно нерастворимых жидкостей). Тогда гидравлические уравнения движения и сплошности примут вид [c.19]

При движении парожидкостного потока абсолютные скорости паровой и жидкой фаз различны. В подъемных трубах скорость перемещений паровой фазы выше скорости жидкой фазы, а в опускных—ниже. Вследствие этого данные по расходу среды (или даже расходам отдельных фаз), геометрии канала и физическим свойства м жидкости и пара еще не дают достаточно полного представления о гидродинамике потока. Поэтому для характеристики двухфазного потока наряду с. величинами, рассчитанными по уравнениям материального и теплового баланса, приходится вводить величины, определение которых ведется с учетом особенностей движения отдельных фаз. Параметры, рассчитанные по уравнениям материального и теплового баланса, принято называть расходными параметрами, а величины, характеризующие движение каждой из фаз в отдельности или гидродинамику потока в целом (с учетом особенностей движения отдельных фаз), — истинными параметрами. [c.7]

Уравнение движения (уравнение Навье — Стокса) для жидкой фазы имеет вид [c.15]

Уравнения (1.14), (1.16), (1.17), (1.18) описывают движение жидкой и паровой фаз. На границах раздела фаз имеют место механическое взаимодействие, массообмен и а общем случае переток теплоты. Механическое взаимодействие характеризуется равенствам касательных напряжений со стороны жидкости и пара на границе раздела фаз, т. е. зависимостью [c.16]

Уравнения движения и сплошности для жидкой и паровой фаз [см. уравнения (1.14) —(1.18)]. [c.183]

В работах [156, 157] кипящая жидкость рассматривается в виде системы с внутренними источниками теплоты, роль которых (в данном случае стоков теплоты) играют паровые пузыри. При этом принимается, что все процессы обмена, определяющие интенсивность теплоотдачи при кипении, протекают в жидкой фазе. Процесс теплообмена описывается уравнениями движения и сплошности j[ M. уравнения (1.14) — (1.18)], уравнением распространения теплоты в потоке жидкости и уравнением конвективного переноса теплоты из пристенного слоя в основное ядро потока. Граничное условие в данной системе уравнений записывается как условие теплообмена на границе греющая поверхность — жидкость [c.184]

При учете действия сил инерции в паровой пленке и касательных напряжений на границе ее с жидкостью наряду со слоем пара (рис. 13-19) рассматривается пограничный слой жидкости. Поэтому исходная система дифференциальных уравнений энергии и движения. для паровой пленки дополняется аналогичной системой уравнений для пограничного слоя жидкости. При этом граничное условие для поверхности раздела паровой и жидкой фаз принимает вид [c.320]

Уравнение сохранения количества движения для потока в целом в области 3 аналогично уравнению (4.63). Так как в области развитого кипения степень дискретности потока меняется при переходе от одного режима движения к другому (пузырьковый — снарядный — кольцевой), мы не можем присоединить к вновь полученному уравнению сохранения количества движения уравнение движения для отдельного парового пузыря. Поэтому в данной области отношение скоростей паровой и жидкой фаз ш"1ш (коэффициент проскальзывания ) ) аппроксимируется системой алгебраических уравнений, которая будет рассмотрена ниже. [c.147]

Движение через кристаллизатор и деформации твердой и жидкой фаз заготовки в направлении протяжки (оси Y) описывается следующей системой уравнений [c.123]

В первом разделе рассмотрено взаимодействие запыленного потока с обтекаемым телом и получены расчетные уравнения процессов шлакования, образования золовых отложений и износа. Под шлакованием мы понимаем налипание шлаковых частиц, содержащих жидкую фазу, придающую клейкость частицам. Шлакование слагается из трех самостоятельных процессов транспорта частиц к экранам топки, удара частиц об экранные трубы и закрепления шлаковых частиц на поверхности труб. Транспорт шлаковых частиц к экранам и вероятность их встречи зависят от аэродинамики топочного устройства, типа горелок, их расположения, а также от крупности и скорости движения шлаковых частиц. [c.33]

Движение жидкой струи в среде газа описывается уравнением движения и неразрывности каждой фазы и условиями на границе раздела фаз. В векторной форме эти уравнения записываются в следующем виде [Л. 2-2, 3, 4] уравнения движения (газа или жидкости) [c.17]

В том случае, когда плотности жидкой и паровой фаз соизмеримы, в исходное уравнение движения (3-1-2) для учета подъемной силы вместо рж вводят величину (рж—Рп). В результате, оставляя в силе про- 60 [c.60]

С другой стороны, для получения суммарных характеристик турбинной ступени во многих задачах можно не рассматривать силы внутреннего взаимодействия между паром и мелкодисперсной жидкой фазой. Для решения таких задач удобно применение ко всему двухфазному потоку общих теорем количеств движения и моментов количеств движения, выведенных для сплошной среды. А это требует замены двухфазного потока условной моделью сплошной среды, как это было сделано при выводе уравнения сохранения массы. [c.45]

Для рассматриваемой модели движения изменение количества движения проще всего определить из уравнения (11.24). При этом для одномерного движения скорости паровой фазы и каждой группы капель по всей площади живого сечения принимаются неизменными. Их можно вынести за знак интеграла. Оставшиеся под интегралом произведения будут выражать расходы паровой и жидкой фаз. Выбрав два бесконечно близких живых сечения канала F и F dF, можем составить для данной модели уравнение количества движения в дифференциальной форме / [c.50]

Вследствие этого решающее значение имеют условия распространения тепла в жидкости, причем уже нельзя пренебрегать влиянием ламинарного (заторможенного) слоя жидкости, непосредственно прилегающего к поверхности нагрева, поскольку как бы ни был тонок этот слой, но его термическое сопротивление всегда достаточно значительно и обусловливает градиент температур вблизи поверхности нагрева. Поэтому уравнения движения и теплопроводности жидкой фазы следует записывать с учетом молекулярного переноса тепла и количества движения. [c.129]

Если ограничиться размерами каналов на один или два порядка большими, чем размеры пузырей (этот случай чаще всего встречается в практике) то вполне допустимо считать весь поток однофазным. Процессы теплоотдачи и парообразования можно учесть, вводя уравнения взаимодействия между паровой, жидкой и твердой фазой (стенкой канала). В этих условиях для описания всей совокупности явлений следует признать справедливой систему основных дифференциальных уравнений конвективного теплообмена (соответственно уравнений движения, сплошности и теплопроводности в жидкой фазе) [c.53]

Одна из схем построения системы уравнений двухфазной среды заключается в том, что уравнения сохранения массы, количества движения и энергии, а также уравнения состояния и теплопередачи записываются отдельно для паровой и жидкой фаз, находящихся в элементарном объеме двухфазной среды. Структура среды считается известной. Так, например, рассматривая в потоке пара индивидуальную сферическую каплю жидкой фазы, на которую действуют силы Стокса, можно прийти к следующему уравнению отдельной капли [c.43]

Рассматривая процесс горения системы с неоднородными фазами реагирующих масс — это относится, в частности, к горению твердого и жидкого топлива, — следует еще ввести в систему уравнений уравнение движения частиц твердого или жидкого топлива с учетом их выгорания или же испарения (для жидких частиц) переменной массы. Но в большинстве случаев на практике скорость движения мелких частиц по мере их выгорания или испарения быстро выравнивается со скоростью несущего их газового потока. Поэтому мы не будем усложнять данную тему этим вопросом, который, впрочем, подвергался специальному рассмотрению. [c.251]

Одна из схем построения систем уравнений двухфазной среды заключается в том, что уравнения сохранения массы, количества движения и энергии, а также уравнения состояния и теплопередачи записываются отдельно для паровой и жидкой фаз, находящихся в элементарном объеме двухфазной сре- [c.6]

Койечной целью теоретйЧёбких исследований данной проблемы, основанных на решении сложных уравнений многокомпонентного диссоциированного и ионизованного пограничного слоя совместно с уравнениями движения жидкой пленки или твердой фазы, является определение [c.554]

Эти трудности значительно возрастут при расчете тепломассопереноса в многокомпонентных смесях. В данном параграфе метод изложен на при мере двухфазного тепломассопереноса в бинарных системах, имея в виду что он может быть распространен также и на многокомпонентные смеси Для того чтобы тип уравнений был одним и тем же (параболическим) ось Хх направим в сторону движения жидкой фазы, ось у х - от стенки ка нала к центру, а оси Х2, у2 направим противоположно осям Хь ух [c.235]

Уравнения (1.3.1) — (1.3.3) следует записать для каждой из фаз рассматриваемой системы газ—жидкость, а так как вязкость жидкости намного больше, чел1 вязкость газа, последней в уравнениях движения чаще всего можно пренебречь. В большинстве случаев жидкую фазу считают несжимаемой и для ее описания используют уравнения (1.3.3) — (1.3. 5). В дальнейшем параметры, относящиеся к дисперсным частицам, будем обозначать индексом р, через 5 обозначим поверхность раздела фаз. [c.11]

Наблюдая пузыри различных форм, Маррей [564] изучал движение псевдоожиженных слоев и их устойчивость. Он показал, что псевдоожиженные слои неустойчивы по отношению к малым внутренним возмущениям и в общем случае устойчивы по отношению к малыш колебаниям поверхности. На основе наблюдаемых форм пузырей Маррей исследовал случай установившегося движения фаз, когда отношение плотностей твердой и жидкой фаз велико, т. е. Рр р, пренебрегая инерцией жидкой фазы. Уравнения (6.32), (6.33), (6.41), (6.42), (6.30) и (6.26) в векторной форме приобретают следующий вид [5651 [c.415]

Проекция на ось х объемной силы тяжести p g, где р — плотность жидкой фазы. Градиент давления в неподвижном паре по направлению оси л grad р = dp/dx = p"g, где р" —плотность пара. Таким образом, уравнение движения (24.14) примет вид [c.367]

Анализ условий подобия [Л. 85] основывается на следующих исходных положениях. Рассматривается однокомпонентная смачивающая жидкость (0<(Я/2) при постоянных физических параметрах в условиях свободного движения. Принимается, что тепловой поток от поверхности нагрева воспринимается жидкой фазой и режим кипения — пузырьковый. Кипение происходит на горизонтальной плоской стенке (рис. 13-10). Размеры поверхности нагрева велики по сравнению с размерами паровых пузырьков. Температурное поле в жидкой фазе определяется системой дифференциальных уравнений конвективного теплообмена. Она включает уравнениезнергии [c.309]

Произведение q (1 — у ) можно трактовать как условную плотность среды в случае распространения паровой фазы на весь объем 6V. Аналогично введение в расчеты произведения из средней плотности на парциальную степень влажности (y iQ) заменяет дискретную систему каждой группы капель условной сплошной средой, заполняюш,ей весь рассматриваемый объем бУ. Таким образом, рассматриваемая модель предполагает движение как одного целого k + 1 одинаковых условных объемов сплошной среды паровой фазы и всех компонентов жидкой фазы. Такая модель движения открывает возможность рассматривать уравнение сохранения массы с общих позиций гидромеханики сплошной среды. [c.40]

Составим уравнение количества движения для объема V, содержащего k групп капель, равномерно и непрерывно в нем распределенных с условными плотностями tjmiQi- Введем в соответствии с моделью предыдуш,его параграфа парциальные живые сечения dS. и осредненные скорости жидкой фазы с. . Последние соответствуют действительной скорости движения капель данной группы. Давление в среде будем считать совпадающим с давлением пара. [c.45]

Предположим, что вся влага, осевшая на поверхности рабочих лопаток, при выходе из рабочего колеса собирается у периферии (окружная скорость и ). Этой модели движения соответствует наибольшая отрицательная мощность жидкой фазы в связи с работой кориолисовых сил (см. гл. 1П). Второй интеграл в уравнении (VI. 19) для всего рабочего колеса становится равным Gb2u. в действительности крупные капли вследствие дробления при столкновении с колесом и увлечения потоком лишь в некоторой мере концентрируются в периферийной области, и абсолютная величина мощности торможения по этой схеме существенно завышена. Ее можно рассматривать как предельную. Уменьшение величины второй части интеграла по сравнению с GbA будем характеризовать функцией распределения влаги и. Ее значение выясним на примерах. [c.191]

Ниже рассматривается методика расчета адиабатических скачков первого типа, характеризующихся фазовым равновесием. Расчет основывается на следующих допущениях к паровой фазе применимо уравнение Клайперона pv = RT скорость движения капель вторичной влаги (за конденсационным скачком) равна скорости движения пара (скольжение отсутствует) удельным объемом жидкой фазы по сравнению с удельным объемом сухого насыщенного пара можно пренебречь. С учетом этих допущений основные уравнения газовой динамики для прямого скачка уплотнения при использовании размерных значений скорости приводятся к следующему виду [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...