Мощность торможения

Для опускания груза со скоростью, значительно превосходящей скорость подъема, применяются различные конструкции приводов со специальными спускными тормозами. Необходимость в таких устройствах возникает в грузоподъемных кранах, предназначенных для обслуживания технологического процесса термической закалки изделий, когда деталь должна быть опущена в ванну с высокой и неизменной по величине скоростью, а затем остановлена на коротком пути торможения, что необходимо для уменьшения высоты закалочной ванны. Это требование приводит к необходимости иметь тормозные устройства повышенной мощности. Чтобы уменьшить мощность торможения, необходимо при скоростном спуске отключить ротор двигателя от кинематической 322 [c.322]

Мощность торможения, развиваемая тормозным устройством, [c.355]

Как для коэффициента трения, так и для процесса изнашивания основное значение имеет тепловой режим тормозной установки. Нагрев фрикционного материала является основным фактором, влияющим на темп износа. Исследованиями, проведенными во ВНИИПТМАШе [10], [132], установлено, что вследствие наличия в накладках органических составляющих величина износа тормозных накладок на асбестовой основе является нелинейной функцией температуры. На фиг. 337 представлена диаграмма изменения величины износа различных типов накладок в зависимости от температуры при установке их на колодочном тормозе ТК-200. На фиг. 338 приведена диаграмма изменения величины износа вальцованной ленты 6КВ-10 в зависимости от температуры при работе вальцованной ленты в тормозах различного размера, при совершении тормозами одной и той же общей работы трения, равной 6-10 кГм, но при разной мощности торможения. На 564 [c.564]

Фиг. 354. Изменение мощности торможения тормозного момента Л4т, скорости (От и температуры нагрева 1° точек тормозного барабана, отстоящих на разном расстоянии от поверхности трения.

Фиг. 365. Зависимость установившейся температуры от средней мощности торможения Ас для тормоза ТК-300

Фиг. 368. Зависимость между установившейся температурой и средней мощностью торможения

Зависимости установившейся температуры нагрева поверхности трения тормоза и среднего значения постоянной времени нагрева от средней мощности торможения являются тепловыми характеристиками тормоза. Введение понятия средней мощности торможения и установление тепловых характеристик тормозов [c.639]

На фиг. 374 показаны зависимости между размером тормоза и номинальной средней мощностью торможения — Л,. т. е. такой величиной средней мощности торможения, при которой установившаяся температура на по- [c.642]

Номинальная средняя мощность торможения [c.642]

Удельная средняя мощность торможения А по размерности соответствует величине pv, но резко отличается от нее по физическому смыслу, так как вычисляется исходя из действительной работы торможения, а не из фиктивной работы pv. [c.642]

Среднюю мощность торможения (см. уравнение 134) можно представить в следующем виде [c.642]

Из уравнения (164) видно, что произведение ру является только частью действительной средней мощности торможения, определяющей нагрев тормоза. Если по уравнению (164) определить, при каком значении pv тормоз будет нагреваться до допускаемой температуры, то окажется, что это значение может быть самым различным и зависящим от режима работы, назначения механизма и типоразмера тормоза. [c.643]

Средняя мощность для определения нагрева поверхности трения по тепловым характеристикам для подъемно-транспортной машины, имеющей определенную загрузку, подсчитывается по графику работы. Для этого определяется средняя мощность торможения в наиболее напряженный период времени работы механизма. Продолжительность этого периода во избежание перегрева тормоза принимается равной двум-трем постоянным времени его нагрева. Если тормоз был до этого времени холодным, то за время, равное двум-трем постоянным времени нагрева он не нагреется до установившейся температуры. Однако до наступления рассматриваемого периода времени тормоз мог быть уже нагрет до некоторой температуры. Тогда при продолжении работы на наиболее напряженном участке тормоз относительно быстро нагревается до установившейся температуры, которая может быть больше или меньше Следует также учитывать, что при переменной величине работы торможения периоды напряженной работы могут вызывать более быстрое повышение температуры и сокращать 41 2090 6 43 [c.643]

Приведенную методику теплового расчета тормоза по тепловым характеристикам можно применять как к стопорным, так и к спускным тормозам. Для спускных тормозов средняя мощность торможения определяется по формуле [c.647]

Эта приближенная оценка допустима при сравнительно небольшой относительной скорости влаги w . Она дает предельную величину мощности торможения и удобна для ориентировочных расчетов. [c.189]

Формулы (VI.18) и (VI.19) справедливы для любой контрольной поверхности, охватывающей рабочее колесо между предшествующим и последующим направляющими аппаратами. Мощность рабочего колеса, разумеется, не меняется от положения контрольной поверхности. Но в зависимости от выбора контрольного сечения может коренным образом изменяться расчетная мощность торможения от движения крупных капель. Это объясняется изменением разгона капель по мере их продвижения. Покажем это на примерах. [c.189]

Выберем входное контрольное сечение вблизи выходных кромок направляющих лопаток и рассмотрим лишь сбегающую с них пленку. Скорость этой пленки предположим пренебрежимо малой по сравнению со скоростью пара. Если принять = О, то первый член в уравнении (VI. 19) пропадет. Останется лишь второй член, характеризующий мощность, затрачиваемую на сброс капель с рабочего колеса. Таким образом исключается влияние разгона и получается прямая мощность торможения, которую обозначим [c.189]

Из сказанного следует, что для выявления истинной мощности торможения контрольная поверхность должна располагаться в непосредственной близости от рабочего колеса. Действительные же механические потери будут выявлены при рассмотрении работы ступени в целом. [c.190]

Из формул (VI.21) и (VI.22) следует, что распределение влаги за рабочим колесом существенно сказывается на мощности торможения при малой величине v. Например, для v = 0,5 и равномерного распределения влаги за колесом х 0,6. Если величина v близка к единице, распределение влаги за колесом не играет роли в расчетах мощности торможения. [c.192]

Мощность торможения становится равной нулю при [c.194]

Как правило, крупные капли разгоняются до меньшей величины и мощность торможения получается отрицательной. [c.194]

Проверку тормозов по нагреву можно проводить по тепловым характеристикам тормозов, построенным на основании данных экспериментального исследования. Тепловой характеристикой называют зависимость установившейся температуры ty нагрева поверхности трения от средней мощности торможения N p При обработке результатов эксперимента установлено, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальная зависимость достаточно точно определяется соотношением типа = тМ . Для каждого типоразмера и для каждого случая использования тормозов величины т и к имеют определенные значения. Построение тепловых характеристик позволяет в некоторой степени обобщить результаты испытаний и выявить влияние различных факторов на нагрев тормоза. Эти характеристики позволяют с достаточной степенью надежности определить установившуюся температуру и оценить надежность тормоза. Задача получения тепловых характеристик облегчается тем положением, что тормоза кранов унифицированы и, следовательно, во всех тормозах одного типоразмера значения давлений, габариты и конфигурация элементов практически одинаковы. [c.269]

График (рис. 5.30, а) построен для тормоза с обдуваемым диском диаметром 315 мм. Для тормозов с другими диаметрами диска допускаемая мощность торможения увеличивается в т раз, причем значения т принимаются по рекомендациям на стр. 273. [c.275]

В портальных кранах, производящих загрузку или разгрузку судов, целесообразно опускать пустой крюк и малые грузы с повышенной скоростью, что позволяет значительно увеличить производительность крана. В закалочных кранах большая скорость опускания нужна только при работе с грузом. Тормозное устройство для скоростного опускания груза, примененное в закалочных кранах, должно иметь возможность ручного размыкания на случай прекращения подачи тока во время процесса закалки. Вследствие большой мощности торможения и малой длительности процесса закалки, во время которого нужно обеспечить движение груза с постоянной скоростью, эти механизмы должны иметь систему автоматического регулирования скорости опускания. [c.313]

Зависимости установившейся температуры нагрева поверхности трения тормоза от средней мощности торможения М р являются тепловыми характеристиками тормоза. Введение понятия средней мощности торможения и установление тепловых характеристик тормозов позволяет в некоторой степени обобщить результаты испытаний и выявить влияние различных факторов на нагрев тормоза. Такие тепловые характеристики могут быть получены для каждого типоразмера тормоза и являются достаточно надежными зависимостями для определения температуры, возникающей на поверхности трения данного конкретного тормоза. Задачу получения тепловых характеристик облегчает то положение, что крановые тормоза унифицированы и, следовательно, во.всех тормозах одного типоразмера величины давлений, габариты и конфигурация их элементов практически одинаковы. [c.364]

Среднюю мощность торможения можно представить в виде [1] [c.367]

При Агпах Средняя мощность торможения при работе без груза в кГм/сек 0,49 6,0 1,02 [c.628]

Неточно сооТйётствуют онсноненцййльнои зависимости ИоОтоЯННая времени нагрева в различные моменты будет иметь неодинаковое значение (см. фиг. 356). Анализ экспоненциальной зависимости показывает, что установившаяся температура, возникающая при бесконечно большом времени работы, не зависит от веса тела, его теплоемкости и начальной температуры, а определяется только количеством выделяющегося в единицу времени тепла Q, а также конструктивными факторами и свойствами теплорассеивающей поверхности. Так как тепловой поток Q пропорционален средней мощности торможения, то между установившейся температурой и средней мощностью торможения должна быть непосредственная связь. [c.639]

Пользование тепловыми характеристиками тормозов позволяет создать весьма простой метод теплового расчета тормозов. При расчете тормоза по нагреву следует исходить из того обстоятельства, что температура поверхности трения не должна превы-щать допускаемую для данного фрикционного материала (см. гл. 10). Эта допускаемая температура определяется свойствами фрикционного материала. Значительное превыщение допускаемой температуры приводит к уменьщению надежности тормозного устройства. Наиболее рациональное использование тормоза в тепловом отношении будет в случае, когда температура поверхности трения тормоза при наиболее интенсивной работе будет близка к допускаемой температуре для данного фрикционного материала. Если же действительная температура окажется значительно ниже допускаемой, то это будет свидетельствовать о неполном использовании тормоза в тепловом отношении. Работа при температурах более высоких, чем допускаемые вообще, не должна иметь места. Подсчитав по приведенному выше уравнению действительную среднюю мощность торможения и пользуясь тепловой характеристикой тормоза, можно определить значение установившейся температуры и постоянной времени нагрева. [c.643]

Предположим, что вся влага, осевшая на поверхности рабочих лопаток, при выходе из рабочего колеса собирается у периферии (окружная скорость и ). Этой модели движения соответствует наибольшая отрицательная мощность жидкой фазы в связи с работой кориолисовых сил (см. гл. 1П). Второй интеграл в уравнении (VI. 19) для всего рабочего колеса становится равным Gb2u. в действительности крупные капли вследствие дробления при столкновении с колесом и увлечения потоком лишь в некоторой мере концентрируются в периферийной области, и абсолютная величина мощности торможения по этой схеме существенно завышена. Ее можно рассматривать как предельную. Уменьшение величины второй части интеграла по сравнению с GbA будем характеризовать функцией распределения влаги и. Ее значение выясним на примерах. [c.191]

Чугун ЧНМХ 0,27—0,21 при V — 30 и удельной мощности торможения 25—52 кгм/см -с 16—44 мкм/торм [c.59]

Л еняя степень заполнения полости гидротормоза, можно регулировать величину тормозного момента, мощности торможения и скорости опускания груза (рис. 6.7, а). При небольшом изменении частоты вращения вала механизма, мощность торможения изменяется на значительную величину. Мощность торможения [c.303]

К этой группе проверок тормозов по нагреву, основанных на использовании эмпирических данных, относится метод расчета тормозов подъемно-транспортных машин по экспериментальным тепловым характеристикам, разработанный автором во ВНИИПТМАШе. Температура, установившаяся при бесконечно большом времени работы, не зависит от веса тела, его теплоемкости и начальной температуры, а определяется только количеством выделяющегося в единицу времени тепла Q, а. также конструктивными факторами и свойствами теплорассеивающей поверхности. Так как тепловой поток Q пропорционален средней мощности торможения, то между установившейся температурой /у-т и средней мощностью торможения должна быть непосредственная связь. При обработке результатов эксперимента оказалось, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальные зависимости достаточно точно определяются соотношениями типа Для каж- [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...