Характеристики ступени турбины

Емин О. Н., Лысенко Г. Н. Приближенный метод расчета характеристик ступени турбины в области глубоко нерасчетных режимов. — Теплоэнергетика, [c.215]

ВЛИЯНИЕ ВЛАЖНОСТИ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНЕЙ ТУРБИН [c.95]

ХАРАКТЕРИСТИКИ СТУПЕНИ ТУРБИНЫ [c.225]

Число направляющих аппаратов определяется количеством ступеней турбины или конструктивными соображениями, а также желанием воздействовать на характеристику насосного колеса. При одноступенчатой турбине ставится один направляющий аппарат, В гидротрансформаторах обратного хода для влияния на Характеристику насоса ставится второй направляющий аппарат перед, насосом. При двухступенчатой турбине устанавливается один направляющий аппарат между турбинами для согласования их работы, при этом вторая ступень турбины будет определять работу насоса. Для [c.103]

Все вышесказанное относится также к турбине, характеристика которой определяется характеристиками ступеней. [c.315]

Проектирование турбинных ступеней, предназначенных для работы в условиях значительных изменений параметров рабочего тела и внешних нагрузок [11, должно базироваться на детальном знании аэродинамических характеристик решеток турбинных профилей в широком диапазоне чисел М и углов атаки. Такие данные необходимы для проектирования тяговых турбин силовых установок сухопутного и водного транспорта, регулировочных и последних ступеней паровых турбин, газовых турбин, агрегатов импульсного турбонаддува, мош,ных малооборотных дизелей и др. Однако характеристики лопаточного аппарата в области режимов, далеких от расчетного, изучены недостаточно. [c.227]

Влияние неполного подвода и изменения некоторых конструктивных параметров на ряд характеристик радиальной турбинной ступени разобрано в работах [1, 2, 3, 4]. В данной статье рассматривается влияние парциального подвода на изменение относительного расхода и степени реактивности, в той или иной мере зависящих от поля центробежных сил. [c.236]

В ЦНД мощных паровых турбин осевое смещение ротора относительно статора вследствие тепловых расширений конструкции в процессе работы может достигать 40 мм и более. Такое смещение ротора приводит к асимметрии проточной части ДРОС—явлению, присущему только очень мощным агрегатам. РК смещается от симметричного положения относительно НА в процессе работы на различную величину, при этом существенным образом изменяются характеристики ступени. Пространственная структура течения рабочего тела в каждом потоке приобретает индивидуальные особенности. [c.62]

Ступень, предназначенная для мощной энергетической турбины, практически всегда работает в составе группы ступеней. Условия ее работы существенным образом отражаются на характеристиках ступени. Наибольшее отличие от изолированной ступени состоит в том, что температура и давление потока на входе в ступень неравномерны по радиусу. Кроме того, входящий в ступень поток нестационарен и имеет высокую степень турбулентности. [c.174]

Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин/ [c.214]

Теория турбинной или компрессорной ступени должна быть доведена до такой степени разработки, чтобы, исходя из гидродинамических характеристик решеток соплового аппарата и рабочего венца, можно было расчетным путем построить гидродинамическую характеристику ступени. Это нужно для того, чтобы отчетливо представлять, какие именно потери учитываются коэффициентом полезного действия ступени. На этой стадии проектирования лопаточного аппарата работа ступени характеризуется ее внутренним к. п. д. rj,- . Характеристика ступени является [c.15]

Такие характеристики не учитывают целого ряда потерь энергии внутри корпуса турбины. Учитывая последние, получим внутреннюю мощность турбины и ее внутренний к. п. д. Это будет мощность, передаваемая на вал ротора. Соответствующая характеристика ступени используется для расчетов [c.26]

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

Предполагая построить характеристику ступени с учетом только указанных потерь течения, необходимо в качестве абсциссы характеристики взять основной фактор, определяющий качество работы ступени. Как известно из теории турбин, таким фактором [c.256]

Таким образом, во всех случаях выбора конструктивных форм ступеней можно подобрать решетки комбинации и на основании газодинамических характеристик этих решеток построить характеристику ступени. С этой целью необходимо воспользоваться даваемой в теории турбин формулой, выражающей окружный к. п. д. ступени через значения факторов, оказывающих на этот к. п. д. влияние. [c.260]

НЕКОТОРЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МНОГОСТУПЕНЧАТЫХ ТУРБИН И ОТДЕЛЬНЫХ СТУПЕНЕЙ НА ВЛАЖНОМ ПАРЕ [c.153]

Таким образом, небольшие изменения в конструкции проточной части газовой турбины позволяют получить совместную характеристику газовой турбины и компрессора с рабочей точкой, достаточно удаленной от помпажной зоны, что обеспечивает надежную работу компрессора при возможных в условиях эксплуатации значительных изменениях сопротивления ВПГ. Получение надежной рабочей характеристики компрессора с газовой турбиной возможно и путем переделки проточной части компрессора с целью уменьшения расхода воздуха или отдаления зоны помпажа, но при большом числе ступеней компрессора такой путь будет более сложным. [c.102]

На рис. 104 приведены результаты оптимизации давления в конденсаторе паровой турбины ПГУ с ВПГ по данным [74]. Оптимальные величины определены по минимуму приведенных годовых затрат. Влияние относительного расхода пара на характеристики последней ступени турбины незначительно. Удельная нагрузка выходного сечения паровой турбины в составе ПГУ несколько выше, чем в автономной ПТУ. [c.211]

Чтобы получить лопатки желаемой высоты, число ступеней и их диаметры должны быть согласованы с расходом пара. Поэтому число ступеней в ЦВД можно выбирать тем меньше, чем больше мощность. Конструирование же корпусов для высокого давления пара проще при малых их размерах. Важную роль, конечно, играют и напряжения в лопатках, роторе и корпусе, а также расстояние между подшипниками. К этому добавляются обязательные требования к характеристикам маневренности турбины, которые связаны с размерами корпусов и роторов. Наконец, не последнюю роль играет и стоимость изготовления турбины, которая, в частности, находится в зависимости от возможностей металлургии и от коэффициентов унификации деталей турбин. [c.30]

Последняя ступень ЦНД. Выше была дана характеристика последней ступени турбины, включая задачи надежности и экономичности. По мере увеличения мощности турбин эта проблема становилась все более сложной. [c.30]

Расходы пара. Количество пара, протекающего в отсеках на теплофикационных режимах, может изменяться независимо и в широком диапазоне. Это глубоко меняет условия работы ступеней в каждом отсеке и осложняет выбор для них расчетных режимов. Расход пара, а также начальное и конечное давления, на которые рассчитывается проточная часть каждого отсека, следует изыскивать как оптимальные по его среднегодовой загрузке. При этом характеристики ступеней необходимо выбирать с учетом работы турбины во всем диапазоне нагрузок. Таким образом должна проводиться чрезвычайно сложная оптимизация проточных частей отсеков. [c.97]

ЦНД. В двух потоках расположено по три ступени. Для изменения давления пара в камере нижнего отбора служат две поворотные диафрагмы, перемещаемые сервомоторами САР. Ступени ЧНД унифицированы со ступенями турбины ПТ-135-130. Прочностные характеристики проточной части турбины допускают работу с отключенными ПВД без ограничений расхода пара. [c.102]

Новыми элементами в схеме являются лишь нелинейный задатчик скользящего давления НЗ и регулятор мощности РМ с задатчиком Зд, использующий в качестве управляющего сигнала косвенный параметр — давление ррс в камере регулировочной ступени турбины. Эти элементы выполнены на базе серийно выпускаемых приборов. В качестве задающего выбран сигнал по расходу пара (по рРс)- Реализация комбинированной программы регулирования, при которой блок в одном диапазоне режимов работает при СД, а в других —при ПД, производится задатчиком с нелинейной характеристикой. [c.168]

Проблеме изучения аэродинамических характеристик ступеней паровых турбин посвящена обширная литература, систематизирующая богатый расчетный и экспериментальный опыт. Успехи в области аэродинамики турбомашин позволили получить весьма высокие к. п. д. некоторых ступеней выпускаемых промышленностью паровых турбин. Однако, несмотря на заметный прогресс аэродинамического совершенствования проточных частей осевых турбин, еще имеются резервы их улучшения. [c.205]

Расчет потерь энергии в НА и РК ступеней паровых турбин ведется, как правило, на базе экспериментальных данных, полученных в опытах с плоскими и кольцевыми решетками. Вместе с тем реальные условия обтекания НА и РК в ступени иные, и потери в них могут быть существенно большими. Эти потери приблизительно учитываются, если натурная ступень проектируется на основании характеристик модельной ступени. Однако подавляющее большинство исследований характеристик ступеней выполнено на одноступенчатых моделях, без учета взаимного влияния ступеней, работающих в группе. [c.205]

При одинаковых проточных частях и полном давлении перед соплами первой и регулирующей ступеней турбины при расчетном режиме должны развивать одинаковые мощности, так как они имеют одно и то же число включенных сопел и равные их площади, одинаковые расходы пара, а также одни и те же начальные и конечные параметры. При переменных режимах характеристики работы обеих машин будут различными. Для сравнения тепловых процессов обеих конденсационных турбин начнем с холостого хода. Основное различие устройства первой ступени заключается в том, что сопла при качественном регулировании расположены в общей сопловой камере, а при количественном регулировании сопловые камеры устанавливаются по числу клапанов турбины. [c.160]

Переходя к характеристике последней ступени турбины, отмечаем, что тепловой перепад на последнюю ступень при режимах с меньшими расходами пара уменьшается главным образом за счет увеличения тепло-перепада регулирующей ступени при режимах с большими расходами пара, чем расчетный, наоборот,тепловой перепад в последней ступени растет в связи с понижением теплоперепада в регулирующей ступени. [c.184]

Характеристика работы последней ступени турбины сильно изменяется в зависимости от расхода пара. Расход пара влияет на изменения начальных ее параметров и противодавление. Увеличение или уменьшение расходов пара по отношению к расчетному режиму, а также изменения в противодавлениях турбины могут создать такую характеристику, при которой эта ступень, например, вместо отдачи [c.212]

Движение жидкой фазы на и характеристики расчет турбинных ступеней 289 [c.289]

Как следует из 1-4, именно эти параметры определяют степень неравновесности процесса расширения и, следовательно, многие другие процессы в двухфазных средах. Параметры d, х и р совместно с безразмерным временем релаксации движения Тд являются определяющими для коэффициента скольжения фаз v— il i, который в свою очередь существенно влияет на многие характеристики ступеней турбин (к. п. д., сепарацию, эрозию и др.). [c.15]

Для современных парогенераторов, работающих с большой тепловой нагрузкой, отложения накипи недопустимы, так как это может привести к образованию отдулин и разрывов экранных труб. Силикаты NaSiOg, Са (НЗЮз)2 и др., определяющие кремнесодержание воды, растворяются в паре высокого давления унос этих солей с паром загрязняет проточную часть турбин, что вызывает ухудшение гидродинамических характеристик ступеней турбин и снижение т о,. Повышенная щелочность в парогенераторе вызывает вспенивание воды и увеличивает унос солей в пароперегреватель. [c.68]

Лопатки, разрушение которых имело место в эксплуатации, изготавливают из жаропрочных сплавов ЖС6-У (I ступень турбины двигателя НК86) и ЭИ-598 (III ступень турбины обоих двигателей). Во всех исследованных случаях отклонений в качестве изготовления материала лопаток по химическому составу или по механическим характеристикам на удалении от зон дефектов или повреждений лопаток не наблюдалось. Все перечисленные характеристики и состояние материала соответствовали техническим условиям на их изготовление. Ниже рассмотрены случаи разрушения лопаток I и III ступеней компрессора. [c.613]

Описанный метод использован нами для расчета параметров потока в проточной части 1-й ступени турбины высокого давления мощностью 1000 Мет (ТВД-1000) АЭС с реактором на быстрых нейтронах. Характеристики проточной части ТВД-1000, определенные на основании h — s-диаграммы [413], представлены в табл. 4.14. Результаты численного исследования течений N2O4 в сопловом аппарате 1-й ступени ТВД-1000 приведены в табл. 4.15. В вычислениях принято, что проточная часть соплового аппарата является каналом конической формы. [c.170]

Каждый турбинный модуль снабжен приспособлениями для установки в контрольных сечениях проточной части пневмоме-трических приборов с координатниками. Для изучения характеристик ступени при различной геометрии зазоров проточной части, включая асимметрию ступени, все обечайки цилиндрических обводов, стенки корпуса РК и ротор могут иметь осевое смещение относительно оси входного устройства и НА до 10 мм, регулируемое прокладками во фланцевых соединениях. [c.117]

Исследование расходных характеристик ступеней ЛПИ на различных режимах По = onst и п = onst показало., что в данных опытах переход от турбинного режима к компрессорному и обратно происходит плавно, без разрыва характеристик. Скачкообразного изменения направления движения потока при исследовании данной группы ступеней не обнаружено. [c.188]

Возвращаясь к исходным положениям тепловых расчетов турбоагрегатов, следует наметить начальные и конечные параметры процесса расширения в отдельных турбинах. Тепловые расчеты обычно ведутся по ступеням, начиная с первой (регулировочной). Прежде всего, следует зафиксировать средние диаметры облопаты-вания венцов ступени, по которым ведутся расчеты, и высоты лопаток в выходном сечении каналов этих венцов. Так как лопаточные решетки уже выбраны, то известна их комбинация и имеются характеристики ступени. В соответствии с этим устанавливается давление р в зазоре между сопловым и рабочим венцами. [c.22]

В схему лаборатории включены также экспериментальные турбины влажного пара VIII, IX и XVI. Турбины выполнены двухвальными (с разрезным валом), причем первая ступень предназначена для создания естественного поля влажности и распределения параметров пе ед второй исследуемой ступенью. Турбина VIII предназначена для изучения внутриканальной и периферийной сепарации, а также интегральных и структурных характеристик ступеней с решётками умеренной веерности. В турбине проводят исследования обращенных ступеней И взаимодействующих кольцевых решеток. Конструкция позволяет производить быструю смену исследуемых объектов. Очевидно, что эти исследования могут быть проведены на естественно образующейся влаге, а также на искусственной влаге (путем включения третьей ступени увлажнения). Нагрузочными устройствами турбины являются гидротормоза. Турбина IX предназначена для исследования турбинных ступеней большой веерности и отличается от установки VIII размерами проточной части (веерностью исследуемых ступеней), а также конструкцией выходной части, позволяющей изучать взаимодействие последней ступени турбины с выхлопным патрубком. [c.31]

В этом аспекте представляют особый интерес характеристики ступеней при переходе зоны насыщения. Небольшое число опытных данных [155] подтверждает, что такой переход сопровождается снижением КПД в области малых перегревов Hso= = 0,971- 1,0), а затем его возрастанием при 0сопловой решетки, установленной за предвключенной ступенью и в одиночном суживающемся сопле (см. рис. 3.12 и 6.12). Следовательно, эксперименты с турбинной степенью подтверждают гипотезу, объясняющую-такое поведение КПД решеток и ступеней при переходе зоны Вильсона. Полученные результаты можно рассматривать как косвенное подтверждение возможности возникновения кризисных явлений в таких ступенях разрушения лопаток и дисков, вызываемые присутствием агрессивных примесей в паре, температурной усталостью, флуктуационностью процесса конденсации и изменениями пульсационного режима. [c.162]

Дроссельный принцип парораспределения может быть реализован такя е в турбинах, имеющих индивидуальные клапаны для разных групп сопел. Одновременное прикрытие этих клапанов изменяет состояние всего потока пара перед первой ступенью. При этом возможны различные потери давления в отдельных клапанах при их неодинаковом открытии либо при различающихся характеристиках клапанов и обусловленное этим отличие в условиях течения на разных участках проточной части первой ступени. Турбины с таким конструктивным выполнением дроссельного парораспределения также находят практическое применение, например турбина мощностью 325 МВт американской фирмы [c.133]

Та б лица VIII.2 Характеристики регулировочных ступеней турбин ЛМЗ [c.141]

Вместе с тем рекомендуется снижать коэффициенты скорости в расчетах ступеней [2, 8] по сравнению с их значениями, заимствованными из опытов с плоскими и кольцевыми решетками, или пользоваться величинами ф и полученными пересчетом из экспериментальных характеристик ступеней. Это связано с нестационарным характером обтекания лопаточных венцов, вызванным периодической шаговой неравномерностью набегающего потока, а также со степенью его турбулентности, меняющейся вдоль проточной части. Проблема влияния пестационарности и степени турбулентности набегающего потока на потери в турбинных решетках рассматривается ниже (см. гл. XIV). [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...