Деформация пуансонов - Скорость

На гидравлических прессах штампуют поковки из черных и цветных металлов в тех случаях, когда не может быть использован молот при штамповке крупных поковок с площадью проекции до 2,5 или массой свыше 350 кг при штамповке заготовок из малопластичных металлов, не допускающих больших скоростей деформации (титановые сплавы, некоторые жаропрочные стали и сплавы) в тех случаях, когда необходим очень большой рабочий ход пуансона при различных видах штамповки выдавливанием. [c.132]

На второй стадии (а для припусков 1,9—2,9—3,9 мм уже на первой стадии) создаются условия для внедрения торца пуансона в заготовку. Это связано с наложением поля напряжений от распространяющегося фронта пластических деформаций, возникающих в зоне стружкообразования, на контактные напряжения в зоне заготовка—пуансон . При этом уменьшается скорость перемещения припуска относительно передней поверхности матрицы (часть срезаемого объема перемещается навстречу движению пуансона). [c.242]

Прошивка 111, 365, 366, 370, 371 Пуансоны — Гнезда рабочие — Выдавливание 171 --Деформации — Скорость 163 [c.783]

Стали с 12% Сг широко используются для крупных вытяжных штампов, работающих с повышенной скоростью и нагревающихся в эксплуатации с целью повышения износостойкости их азотируют после закалки и отпуска для штампов листовой штамповки вырубных, отрезных и т. п., имеющих сложную форму, деформация которых при термической обработ.че должна быть минимальной массивных штампов других назначений, в частности — гибочных пуансонов и матриц, выполняющих выдавливание прошивных пуансонов (дорнов) накатных и резьбонакатных роликов. [c.87]

О (i) П (i) (рнс. 2, б) волокна Д/ и Д/q удлиняются. Скорости их деформации ёа и В0 положительные. Волокно Л/ укорачивается (ё < 0). Под действием силы трения при скольжении оболочки по пуансону нормальное волокно несколько поворачивается от геометрической нормали, возникает угловая скорость деформации ё,ап-Но, как правило, ёап относительно мала, и ею пренебрегают. [c.117]

При вытяжке с утонением скорость скольжения, путь скольжения и удельные нагрузки в очаге деформации весьма велики. Это повышает вероятность молекулярного схватывания, т. е. образование наростов на поверхности матрицы и пуансона. [c.163]

Применительно к направляющим цилиндрических оболочек, изображенным на рис. 6 и 7, наибольшее растяжение металла имеет место на участке МП. Здесь и достигается предельное значение (8) деформации, ограничивающее формоизменение оболочки. Согласно изображенным схемам формоизменение осуществляется при неизменном расстоянии с между жестко зажатыми на матрице кромками листа. При этом по мере увеличения угла а обтяжки цилиндрических поверхностей матрицы и пуансона радиусами и Rxi участок МП сокращается, а деформация El на нем и по всей образующей увеличивается. Для материальной точки, взятой между точками М и Я, вектор скорости ее движения относительно пуансона или относительно матрицы содержит обе свои составляющие. Траектория движения точки имеет характер траектории Z>i (0) Dj (2) (см. рис. 3, б). Приведенные ниже результаты расчетов получены при введении упрощения, что материальная точка, взятая на участке МП, движется по траектории Z>i (0) Z>i (1) Z>i (2). Для направляющей, изображенной на рис. 6, в табл. 1 даны предельные значения угла ац и отношения ft/a для различных значений [c.176]

Условия вырубки скорость деформации (деформирования) смазка материала и инструмента состояние режущих кромок пуансона и матрицы степень твердости этих кромок и др. [c.52]

Температуру прессования выбирают, исходя из свойств обрабатываемого материала и ее влияния на качество получаемых изделий, стойкость прессового инструмента и усилие прессования. Температура прессования связана со скоростью прессования, т. е. скоростью движения пуансона в период рабочего хода (деформации металла). При высоких скоростях прессования температура металла заметно повышается. Это может привести к перегреву металла и получению изделия с треш,инами и надрывами. На практике обычно придерживаются следующего правила чем выше температура нагрева металла, тем меньше скорость прессования, и наоборот. [c.374]

Усилие вырубки и пробивки в штампах зависит от величины зазоров, режущих кромок матрицы и пуансона, скорости деформации и смазки материала. Для облегчения условий резания соблюдают оптимальные зазоры для каждого материала и толщины, содержат острыми режущие кромки пуансона и матрицы. Лучшими режущими кромками матрицы и пуансона считаются варианты, показанные на рис. 6, а, в, где отверстие матрицы выполнено в виде пояска определенной высоты, переходящего в конус. Преимущество этого типа состоит в том, что. такие матрицы имеют прочную режущую кромку и при заточке не теряют своего рабочего размера. Но такой профиль увеличивает трение вырезанного изделия о стенки отверстия матрицы. [c.13]

При этом в центральной части заготовки ввиду соприкосновения холодного пуансона с нагретым материалом утонение происходит менее интенсивно и процесс деформации осуществляется за счет материала, прилегающего к вертикальным стенкам камеры. Неравномерность толщины стенок в этом случае зависит от отношения размеров формующего пуансона к размерам камеры, его геометрии, скорости нарастания вакуума и других факторов. [c.214]

Так как очаг деформации является телом вращения, ось которого совпадает с осью инструмента, для описания течения металла целесообразно применить тороидные координаты (см. рис. 99). Предположим, что пуансон неподвижен, а матрица перемещается со скоростью и. Примем, что жесткий металл, примыкающий к дну матрицы, отделен от очага деформации поверх- [c.197]

В приведенном ниже анализе принята схема радиального течения металла в угловые элементы щтампа. Под пуансоном (у дна щтампа) может образоваться жесткая зона. Границей очага деформации I является тороидная поверхность (рис. 101, б). Тогда поле скоростей относительно пуансона (дна штампа) определяют по (101), мощность пластической деформации в очаге по (105), мощность трения по (107), а мощность сил среза на границах очага деформации по (108) и (109). Полная мощность деформации приближенно может быть найдена по (111), где [c.202]

Во время второго периода деформация рассматриваемой частицы в тангенциальном направлении практически запрещена (в силу контакта внутренней кромки с жестким пуансоном). Тангенциальное направление совпадает со второй главной осью скорости деформации, а направление нормали к внутренней поверхности — с направлением наиболее быстрого укорочения материальных волокон, т. е. с третьей главной осью скорости деформации. [c.198]

Осевая осадка заготовки является основным деформирующим движением. Для осадки заготовки штамп должен иметь два осевых пуансона, которые перемещаются внутри полости матрицы навстречу друг другу. При этом скорость перемещения осевых пуансонов относительно матрицы должна быть одинаковой. Различная скорость перемещения пуансонов приводит к неравномерности деформации заготовки, отвод может иметь изогнутую форму, а поперечные размеры его — не соответствовать размерам полости в матрице. При существенном рассогласовании перемещения пуансонов наблюдается разрушение заготовки или даже срез отводов. Таким образом, привод пуансонов осевой осадки заготовки должен обеспечивать движение обоих пуансонов относительно матрицы с одинаковой скоростью. [c.144]

Ударным выдавливанием называется процесс изготовления тонкостенных полых деталей путем выдавливания металла из матрицы пуансоном под большим давлением с высокой скоростью деформации. Процесс деформации металла происходит в течение 0,03—О,06 се/с со скоростью истечения металла 500—700 м/мин. [c.247]

Скорость деформации (вдавливания пуансонов в металл) при холодной сварке [c.45]

Для снижения уде.тьных усилий выдавливания проводятся работы по созданию условий изменения направления сил трения, с тем чтобы они способствовали вытеканию металла из очага деформации. При обратном выдавливании этого можно достичь применением составной матрицы, состоящей из опорного стержня и подвижной обоймы, неремещаюБ1ейся в направлении течения металла (обратно направлению движения пуансона) со скоростью, примерно равной скорости движения образующихся стенок относительно пуансона. [c.147]

В заключение сравним результаты расчета и экспериментальные данные снижения удельных сил на пуансоне для всех исследуемых металлов, степеней деформации и относительных скоростей движения матрицы (табл. 2.8). Из данных таблицы следует, < то экспериментальные значения несколько превышают расчетные. Это можно объяснить тем, что в расчетах не учтено влияние сил трения на боковой поверхности стенок поковки, которые [c.100]

Типы прессов-автоматов Диапазон размеров автоматов в мм При- нятое зна- чение Ло d Угол положения кривошипа в начале штамповки в град. Скорость движения пуансона раЬ в м сек Скорость деформации в о/д/сек [c.163]

В работах [78, 79] изучали распределение контактных напряжений вдоль стенки контейнера при прямом и обратном прессовании свинцовых полос и прутков, а также при закрытой прошивке с образованием стакана. В исследованиях применяли поляризационно-оптический метод. Основные опыты проведены на плоских образцах размерами 60X40X6 мм при степени деформации 50%. Скорость прессования составляла 0,03 мм/с. Напряжения фиксировали при трех положениях пуансона относительно стенок контейнера. На рис. 60 показаны эпюры контактных напряжений, полученные при прямом и обратном прессовании плоских образцов. Установлено, что распределение напряжений при осесимметричной деформации лишь незначительно отличается от плоской деформации. [c.68]

О, толщина борта соответственно уменьшается. Волокно А/е удлиняется (ёд > 0), диаметральные размеры кольцевых элементов заготовки, находящиеся под торцом пуансона, увеличиваются. Изменение длин волокон А/ и А/0 при указаииых знаках скоростей деформаций происходит в течение всего процесса отбортовки, независимо от того, в каком месте образующей пластически деформируемого участка заготовки находится точка А. [c.191]

Кинематические краевые условия будут удовлетворены, если положить, что и = 0, yj = /jz//i. При этих условиях проскальзывание частиц порошка по рабочей поверхности пуансона отсутствует. Для компонент тензора скоростей деформаций получаем е =0, кроме e = ltlh. [c.77]

Процесс уплотнения можно представить следующим образом. В начальный момент плотность по всей длине цилиндра распределяется равномерно р = ро = onst. Затем под пуансоном появляется зона уплотнения, в которой р = (2-Ьф( )). Она занимает отрезок — ф( ) г /г( ). Эта зона распространяется вниз со скоростью 1// = ф. При деформация отсут- [c.80]

Анализ картин течения при малых обжатиях заготовки показывает, что с уменьшением обжатия Ж0,2 в большей части области течения при удалении от пуансона скорости деформации резко уменьшаются и их вклад в удельное усилие согласно формуле (38) также уменьшается. Поэтому удельное усилие при прошивке для предельного случая ->0, соответствующего движению пуансона в бесконечной среде, должно стремиться к некоторому пределу. Но расчет этого предельного значения представляет сложную вычислительную задачу, так как требует значительного увеличения числа узлов сетки для удовлетворения граничных условий на бесконечности. Вместе с тем сравнение распределения вихря при R = 0,2 с картиной линий тока и анализ неоднородности поля скоростей показывает, что в большей части области неоднородного безвихревого пластического течения скорости деформаций малы. Поэтому удельное усилие при / = 0,2 можно рассматривать как приближенное нижнее значение удельного усилия при движении пуансона в бесконечной среде. [c.75]

Все приведенные выше выводы подразумсиали работу — вырубку нри так называемых нормальных ус.човиях, т. е. при нормальном зазоре, при острых режущих кромках пуансона и матрицы, при небольших скоростях деформации, при наличии смазки и др. [c.58]

Сила Т. Скорость скольжения металла по контейнеру на окружности, определяемой точкой 3, равна Уп х (ип — скорость движения пуансона). Скорость скольжения. металла по контейнеру на окружности, определяемой точкой 4, на.ходящейся в самом конце очага деформации, можно считать равной нулю. [c.207]

Таким образом, в зависимости от характера работы, для которой предназначены прессы, они при равных мощностях электродвигателей могут быть быстроходными или тихоходными и, следовательно, дающими различную производительность. Величина затрачиваемой при штамповке работы на деформацию металла выражается произведением действующего усилия на путь, на протяжении которого действует это усилие. Прессы, предназначенные для выполнения операций, у которых этот путь относительно мал (вырубка, пробивка, обрезка и т. п.), при одинаковой мощности электродвигателей и величине усилий деформации могут быть более быстроходными, чем прессы для глубокой вытяжки, где путь рабочего инструмента (пуансона штампа) во много раз больше. У прессов для вытяжных работ число ходов ползуна в минуту, кроме того, лимитируется оптимальной скоростью деформации, которая зависит от способности, применяемой при вытяжке технологической смазки, сохранять свои смазочные свойства при нагреве, связанным как с внешним, так и внутренним трением при деформировании металла. Так как этот нагрев растет с ростом скорости вытяжки, то последняя не должна превосходить определенных пределов (для мягкой стали 200н-300 мм1сек). В последнее время для повышения числа ходов пресса при глубокой вытяжке с сохранением оптимальной линейнойс корости деформации, стали применять специальные системы приводов. Они имеют электродвигатели с переменными скоростями, двухскоростные муфты включения, а также другие способы получения разных скоростей [c.7]

Холодное црессование представляет собой процесс формообразования, при котором металл (заготовка) под действием приложенного давления, приводится в состояние пластической текучести и выдавливается в кольцевой зазор между матрицей и пуансоном. В процессе ирессования мате,риал заготовки (деталь) сильно разогревается. Температура нагрева тем выше, чем больше степень и скорость деформации. Ориентировочно температура нагрева составляет, °С [c.124]

Электрогидроимпульсной штамповкой можно получать изделия сложной формы за меньшее число переходов, чем штамповкой пуансоном и матрицей на прессовом оборудовании. Это объясняется тем, что в условиях ЭГШ давление на обрабатываемую заготовку передается более равномерно и с более высокой скоростью, чем при штамповке в жестких штампах, локальные деформации малы, что в ряде случаев позволяет уменьшать толщину заготовки. Кроме того, ЭГШ позволяет получать изделия с высокой точностью размеров при калибровке на завершающем этапе формоизменения. ЭГШ применяют для изготовления деталей формовкой из трубчатых заготовок, для вытяжки деталей сложной формы из плоской заготовки, рельефной штамповки, калибровки оболочек, сборки деталей штамповкой (развальцовки, запрессовки и др.), пробивки отверстий (в том числе и в трубчатых заготовках), вырубки тонколистовых деталей и заготовок, обжима, раздачи и пр. Особенно эффективно ЭГШ применяется для запрессовки труб в решетках теплообмен ных аппаратов. [c.243]

Раздача в режиме сверхпластичности принципиально не отличается от штамповки с общим или зональным нагревом. Трубчатая заготовка из материала, проявляющего свойство сверхпластичности, раздается жестким или газовым пуансоном при нагреве до температуры, равной или превышающей 0,4Гпл. Особенностью процесса является поддержание скорости деформации на заданном уровне. Для этого необходимо или изменять скорость ползуна пресса по ходу деформирования и давление деформирующего газа, или- использовать пуансон со специальной формой рабочей поверхности (рис. 2.13). В этом случае при постоянной скорости движения ползуна пресса обеспечивается постоянная скорость деформации наиболее опасной с точки зрения разрушения кромки заготовки. Штамповка в режиме сверхпластичности позволяет существенно увеличить значение /Ср (см. ниже). [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...