Расход и линейная плотность

Расход и линейная плотность тела [c.73]

Адгезия частиц различного размера. Как уже отмечалось, при движении частиц в потоке возможно их вторичное осаждение и адгезия. Это происходит в том случае, когда, например, скорость водного потока во время его движения постоянно снижается. Исследования по осаждению и адгезии частиц проводились 291] при движении потока по наклонной поверхности. В верхней части этой поверхности находился запыленный участок. Затем в течение одной секунды на поверхность подавалась вода с расходом соответственно 0,12 и 0,18 л/с, что соответствует линейной плотности орошения, равной 1 и 1,5 кг воды на погонный метр поверхности в 1 секунду 291]. [c.346]

Анализ данных рис. XI, 3 позволяет сделать следующее заключение с увеличением расхода воды, или линейной плотности орошения, от 1,0 до 1,5 кг/(м-с) происходит смещение распределения частиц по размерам в сторону движения потока (кривые 1 —4 расположены правее кривых 1—4). Чем больше размер частиц, тем больше их миделево сечение и больше лобовая сила при одной и той же скорости потока. Поэтому более крупные частицы уносятся потоком на большее расстояние, чем меньшие частицы. [c.347]

Стабильный уровень и практическая независимость от мощности характерны также для электромагнитных нагрузок, представленных на рис. 7.2, г. Удельные тепловые нагрузки, выражаемые произведением линейной нагрузки на плотность тока Aj, зависят в основном от режима работы. Такая закономерность справедлива для электрических машин с интенсивным охлаждением в отличие от машин с естественным охлаждением, для которых произведение Aj возрастает с увеличением мощности. Это объясняется тем, что расход охлаждающего воздуха увеличивается пропорционально возрастанию мощности, а уровень температур нагревания обмоток остается неизменным из-за необходимости работы в предельных температурных режимах. [c.207]

Значения удельных расходов по участкам поселка или города непостоянны и -зависят прежде всего от плотности населения, поэтому рассчитываются для каждого участка или района. Порядок определения расчетных линейных расходов воды обычно следующий [c.137]

При движении двухфазного потока вдоль обогреваемого канала постоянного сечения линейные скорости Wo и w " и массовые скорости отдельных фаз p w и p"w" изменяются за счет фазовых превращений. Это происходит потому, что часть жидкости из-за подвода теплоты и уменьшения давления испаряется. Некоторое влияние на изменение скоростей пара и жидкости оказывает также уменьшение плотности пара. Однако массовая скорость, определенная по общему расходу [уравнение (1.4)], остается постоянной. Неизменной остается также и скорость [c.8]

На основании своих опытов авторы работы [123] сделали вывод, что удельная интенсивность уноса, равная количеству жидкости, унесенной в ядро потока за единицу времени с единицы площади поверхности пленки, линейно зависит от плотности орошения и приведенной скорости пара. Однако этот вывод верен только для первого участка, в пределах которого зависимости 0 пл = /(2) также являются прямыми линиями. Когда расход жидкости в пленке определяется совместным влиянием процессов уноса н осаждения капель (второй участок канала), то удельная интенсивность уноса является более сложной функцией плотности орошения и скорости пара. [c.236]

Вт/см . На рис. 47, 48 область разрушения для указанных материалов отмечена пунктирными линиями. Уменьшение ширины (диаметра) ЗТВ объясняется значительным расходом энергии излучения ОКГ на испарение материала (удельная энергия плавления значительно ниже удельной энергии испарения обрабатываемого материала). Таким образом, для повышения эффективности процесса линейного контурно-лучевого упрочнения (получения максимальных глубины и ширины упрочненной зоны) обработку материалов следует производить при более высоких плотностях мощности излучения, но не превышающих пороговых для данных материалов. [c.73]

Выше отмечалось, что увеличение скорости резки и уменьшение ширины реза в процессе резки металла определенной толщины при неизменной силе тока можно получить за счет увеличения плотности тока в канале сопла. Плотность тока может быть выражена через расход плазмообразующего газа или через давление, которые связаны линейной зависимостью. Результаты исследований взаимосвязи между скоростью резки и давлением подтверждают высказанное положение, но установлено также (рис. 5.5), что для каждой толщины разрезаемого металла существует свой максимум давления, т. е. плотности тока, после которого скорость резки начинает падать. [c.156]

Некоторые системы могут содержать несколько типов накапливающих емкостей. Передаточная функция для каждой из выходных переменных обычно определяется в предположении, что все остальные переменные принимают некоторые средние постоянные значения. Если, например, в резервуаре одновременно изменяются и давление и температура, передаточная функция, характеризующая изменение температуры, определяется при некотором среднем давлении. При составлении уравнений, описывающих закон изменения давления, предполагается, что температура и плотность имеют среднее значение. Этот подход является удовлетворительным при условии, что остальные переменные изменяются в небольших пределах. Для задач автоматического регулирования производственных процессов это положение, как правило, является справедливым. Тот факт, что мы главным образом имеем дело с малыми изменениями переменных, позволяет нам вместо экспоненциальных и других сложных зависимостей пользоваться линейными аппроксимациями. Подробнее этот вопрос рассмотрен в разделах, посвященных реакторам и регулированию расхода. [c.38]

Характеристики пневматических регуляторов с воздействием по интегралу или по производной не являются строго линейными, так как значения гидравлических сопротивлений, формирующих воздействия по интегралу и производной, изменяются при изменении давления. Если поток воздуха, протекающего через суживающее устройство, абсолютно ламинарен и если падение давления невелико, то весовой расход прямо пропорционален произведению перепада давления на плотность. Сопротивление, таким образом, обратно пропорционально абсолютному давлению, и эффективные значения постоянных времени воздействия по интегралу и производной изменяются обратно пропорционально давлению. Если весовой расход воздуха изменяется пропорционально квадратному корню из произведения давления на плотность, то эффективные постоянные времени регулятора изменяются пропорционально квадратному корню из абсолютного давления. Однако они в большой степени зависят от формы и величины входного сигнала. [c.177]

Линейные скорости среды в трубах, в которых установлены напорные трубки, рассчитывают по (12,7) при известной плотности среды, определяют массовую скорость в этих трубах и коэффициенты гидравлической разверки в них по (13.6) или (13.7). Полное падение давления в элементе рассчитывают по (12.8) или (12.9). При известных конструктивных характеристиках элемента и плотности среды в каждом гидравлическом ходе находят потери нивелирного давления, а затем гидравлические потери, по которым определяют суммарные коэффициенты сопротивле-ления [см. (12.10)] и коэффициенты гидравлической неравномерности по [13.9]. По опытным данным для каждого режима работы котла находят характерные точки, которые наносят на расчетную гидравлическую характеристику, причем массовая скорость в контуре р = С//, где О — общий массовый расход через контур. [c.233]

При правильном выборе геометрических параметров и режимов работы дросселя линейная зависимость между расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя выдерживается с достаточной степенью точности. Вместе с тем имеется ряд факторов, под влиянием которых могут происходить отклонения от этой зависимости. Наибольшее значение для приборов пневмоники, работающих с малыми давлениями питания, имеют следующие из них нарушение ламинарного режима течения в канале дросселя (при превышении граничного значения числа Рейнольдса) увеличенные потери механической энергии потока на начальном участке формирования ламинарного течения местные сопротивления при входе потока в канал дросселя и на выходе из него. С увеличением перепадов давлений, под действием которых происходит истечение через дроссель, расходная характеристика дросселя оказывается уже нелинейной. Кроме того, с изменением давления на входе и на выходе, вследствие изменения плотности воздуха, становится неоднозначной зависимость между весовым расходом воздуха и разностью давлений до и после дросселя. При больших изменениях скорости воздуха по длине канала дросселя на характеристики процесса течения и в связи с этим на величину потерь, возникающих при дросселировании, может влиять и действие сил инерции, обусловленных ускорением потока воздуха в канале дросселя. [c.243]

Из вышеизложенного следует, что вследствие изменения плотности воздуха по длине канала дросселя расходная характеристика последнего отклоняется от линейной с увеличением разности давлений до и после дросселя расход воздуха оказывается большим, чем расход, отвечающий исходной линейной характеристике. Это отклонение тем больше, чем больше перепад давлений, под действием которого происходит истечение воздуха через дроссель. [c.248]

Закон Дарси (10.2.10) и его обобщения, справедливые в линейной фильтрации (которые все в дальнейшем будем называть коротко законом Дарси), устанавливают зависимость между расходом жидкости, связанным с физической скоростью и скоростью фильтрации, гидродинамическим давлением, плотностью жидкости и ее вязкостью. Таким образом, это динамический закон, который в теории линейной фильтрации играет такую же роль, как и уравнение Навье—Стокса в теории движения вязкой жидкости и уравнение Эйлера в теории движения идеальной жидкости. [c.264]

Предположим, что изучается работа центробежного насоса, перекачивающего жидкость. При испытаниях такого насоса обычно интересуются зависимостью входной или выходной мощности Р от производительности при постоянном числе оборотов п. Определим координаты экспериментальных обобщенных графиков — критерии подобия процессов в насосе. Потребляемая мощность кроме п зависит также от секундного объемного расхода Q, плотности жидкости р, перепада давления Др между выходом и входом в насос, линейных размеров 1 , 1 , 1п рабочего колеса и других элементов насоса, т. е. [c.19]

Преобразователи с линейной характеристикой ЭЛП используются в первичных приборах для измерения абсолютного, вакуум-метрического и избыточного давлений, разности давлений, тяги и напора, уровня и плотности жидких сред и других величин. Для средств измерений этого типа выходной сигнал пропорционален измеряемой величине. Электросиловые преобразователи с квадратичной характеристикой ЭКП применяют в дифманометрах (гл. 12), предназначенных для измерения расхода жидкостей, газов и пара по перепаду давления в сужающем устройстве. В этом случае выходной сигнал дифманометра будет пропорционален измеряемому расходу. [c.325]

Электропроводность неравномерна как по длине МЭП (см. рис. 146), так и в каждом сечении потока. Согласно уравнениям (138) и (141) режимы с малой неравномерностью по длине потока возникают при большом расходе раствора. Изменение электропроводности, как видно из формулы (134), при данном напряжении влияет как на плотность тока (т. е. на местную линейную скорость съема), так и на зазор., [c.229]

Часто при разработке тепломеров используются не отдельные функции, аппроксимирующие изменение энтальпии (13.13) и (13.14) и плотности (13.15), а функции, аппроксимирующие совокупное изменение плотности и энтальпии (обобщенные функции). Обобщенные аппроксимирующие функции также могут быть различного вида (линейные, дробные и т. д.). Например, для жидкого теплоносителя, расход которого измеряется по перепаду давлений на сужающем устройстве, выражение для теплового потока может быть записано в [c.140]

После подготовки блока исходной информации последовательно рассчитываются начальный массовый расход газа (мощность выброса) на срезе свечи параметры критического режима истечения газа (время критического истечения изменение во времени на срезе свечи мощности выброса, плотности, давления и скорости газа) параметры газа при дозвуковом истечении (докритиче-ский режим) полное время опорожнения емкостей или линейной части газопровода масса и плотность оставшегося газа и время дозвукового истечения динамика мощности выброса, плотности, давления и скорости на срезе свечи. [c.64]

Для сравнительного анализа трех изучаемых явлений — скольжения, качения и волнообразного длиже-ння — в книге используются различные инструменты анализа — теоретико-множественная модель области контакта, изображение бегущей волны в виде модели движущегося ящика , понятия волны линейной плотности, мгновенного расхода деформируемого тела через неподвижное сечение, описываются демопстрациоиные приборы, поясняющие явление эстафетной передачи массы движущейся волной. Все эти средства, а также наглядные изображения изучаемых волн и волновых устройств служат целям возможно более простого изложения физической сущности сложных механических явлений, како-вымп являются качение и волновое двин ение деформируемых тел, и пояснению работы описываемых волновых устройств. [c.10]

Данная глава представляет собой первый шаг в этом направлении и посвящена анализу линейных двумерных задач теории стационарных потенциальных течений, т. е. течений с неизменными во времени характеристиками, удовлетворяющими в двумерной области линейным уравнениям. Основные дифференциальные уравнения в частных производных для таких задач являются эллиптическими (уравнение Лапласа или уравнение Пуассона) и относятся К простейшим математическим моделям гидравлики, электро- и теплопроводности и т. д. В каждой из этих задач дифференциальному уравнению удовлетворяет потенциальная функция р (электрический или гидравлический потенциал либо температура), пространственный градиент которой через параметр проводимости или проницаемости линейно связан с потоком или расходом (соответ-ственпо плотностью электрического тока, скоростью течения жидкости или потоком тепла). [c.53]

Стабилизированная зона включает в себя основной участок струи. Для этой зоны принимаются аффинность профилей скорости и концентрации примеси, линейное расширение струи. Из баланса количества движения и вещества определена закономерность изменения скорости и плотности на оси струи. Предполагается, что струя переходит в слои поверхностного растекания без дополнительного вовлечения. Для расчета используются уравнения сохранения вещества (тепла), расхода и баланса энергии. Принимается нормальное распределение продольной скорости и плотности в начальном сечении слоя растекания. Дальнейшее развитие поверхностного слоя растекания определяется из условия устойчивости разноплотностного течения. [c.242]

Здесь щ, и t Bx — скорости газов соответственно в горловине трубы Веитури и на входе в каплеуловитель, рассчитанные по состоянию газов на входе в золоуловитель. м1сек р — плотность газов на входе в золоуловитель, кгс сек 1м q — удельный расход воды на орошение газов, кг м -, Ск — коэффициент сопротивления скруббера-капле-уловителя, отнесенный к динамическому давлению во входном его патрубке, изменяется от 3,3 до 2,2 при увеличении диаметра скруббера от 2500 до 4100 м и определяется с помощью линейной интерполяции указанных предельных значений. [c.35]

Из сопла, показаиного на рис. 7-5, истекает воздух. Скорость истекающего потока на оси сопла 9 л/сек, давление 1 кгс/сл, температура 20 °С. Вычислите толщину вытеснения пограничного слоя в горловине сопла, полагая, что плотность я температура газа постоянны (последнее предположение обусловлено низкой скоростью потока), а скорость вне пограничного слоя изменяется линейно вдоль внутренней поверхности сопла от начала конфузора. Вычислите расход воздуха через сопло и полный перепад давления на нем. На основании полученных результатов обсудите понятие коэффициент расхода сопла. Чему равен коэффициент расхода рассматриваемого сопла Как будет изменяться коэффициент расхода в зависимости от числа Рейнольдса, характерным размером которого является диаметр горловины сопла, а характерной скоростью — средняя скорость в горловине [c.129]

Для того чтобы показать, что при движении жидкости будет происходить как перемещение, так и изменение формы элементов жидкости, интерпретируем этот результат следующим образом. Три компонента скорости при допущении, что они характеризуют условия в центре элемента (рис. 13), соответствуют скоростям линейного перемещения. Три величины ди дх, ди1ду и дхю дг при умножении на соответствующие расстояния Ьх, Ьу и бг между противоположными гранями представляют скорости, при которых соответствующие пары граней расходятся. Отсюда величины а, Ь и с определяют скорости линейной деформации или растягивания в трех координатных направлениях. Из сравнения с уравнением неразрывности в декартовых обозначениях видно, что жидкость не может подвергаться линейной деформации одного и того же знака по всем трем направлениям, если плотность ее не изменяется в этой точке со временем. [c.46]

Сравнение оптимальных и неоптимальных сопел проводилось при одинаковых обгцей длине X, расходе С и давлении Газ считался совершенным с постоянными теплоемкостями и показателем адиабаты к. Ноток на входе в сопло был незакрученным и однородным по энтропии и полной энтальпии. За масштабы плотности, скорости и давления брались р%, и р2( °) 5 где р1 и - размерные критические плотность и скорость. В силу этого для безразмерных критических параметров имеем р = = I в. р = Х/к. За характерный линейный размер в случае осесимметричных сопел был взят радиус минимального сечения неоптимального сопла. Контур указанного сопла состоял из плавно сонрягаюгцихся отрезков окружности радиуса = 0.625 с центром в точке х = Ха = 2, у = 1.625, прямой [c.515]

В качестве примера другого рода в эту общую схему можно включить понятие групповой скорости. Как было уже указано в связи с формулой (1.26), для линейных диспергирующих волн существуют осциллирующие решения с локальным волновым числом к (ж, I) и локальной частотой со (ж, (). В этом случае к — плотность волн, т. е. число волновых гребней на единицу длины, а со — расход, т. е. число волновых гребней, проходящих через точку х за единицу времени. Если предположить, что чис.ло во.лновых гребней в процессе распространения сохраняется, то имеем дифференциальное уравнение сохранения [c.34]

В отношении к членам, выраженным через Рц—расход массы в радиальном направлении для несжимаемой жидкости, с плотностью у Уд (14-/3/ ) является по отношению к членам, выраженным через средней плотностью жидкости при линейном и радиальном течении. Отсюда из уравнений (12) и (15) следует, что можно подсчитать расход массы при установившемся течении для сжимаемой жидкости, по отношению к членам (8 , принимая за плотность жидкости среднеалгебраическое значение ее на контурах системы. В противном случае следует применить обычные формулы, где пренебрегаем сжимаемостью. Этот вывод одинаково справедлив для всех установившихся течений с постоянными давлениями или скоростями на контурах, так как замена Лр через А у приводит всегда к коэфициенту (1-Ь/З е ), на который следует умножить С о- [c.519]

Давая краткий обзор различных типов систем стационарного потока жидкости, рассмотренный в первой и второй частях настоящей работы в свете приведенных рассуждений, можно заметить, что для линейного газового потока распределение давления дается непосредственно линейным изменением значения р +Что касается влияния термодинамического фактора на характер течения, т. е. значения т на движение газа, было установлено, что изотермический поток (от = I) дает наименьший расход. Величина расхода увеличивается с уменьшением значения от. Так, например, при адиабатическом потоке (от = 0,71) через линейную систему пройдет на 16% больше воздуха (если рх1р2 = =0,1) по сравнению с изотермическим потоком. Этот вывод связан с более высокими плотностями на поверхностях стока, где ОТ<1, и более чем компенсирует пониженные градиенты давления на стоке, получающиеся в случае изотермического потока. [c.594]

Оба описанных приема не устраняют трансформаторную ЭДС полностью. В современных расходомерах для полного устранения ее используется сдвиг по фазе на 90° между Е и Ет. В этом случае измерительная схема содержит два канала, один из которых предназначен для измерения полезного сигнала, второй — для компенсации трансформаторной ЭДС. С помощью фазочувствительных детекторов по первому каналу пропускается только полезный сигнал, который затем измеряется показывающим или регистрирующим приббром. По второму каналу проходит только сигнал, пропорциональный Ет, который затем по цепи отрицательной обратной связи поступает на вход схемы и компенсирует трансформаторную ЭДС. Электромагнитные расходомеры имеют много достоинств. Они могут применяться на трубопроводах практически любых диаметров без ограничения верхнего предела по расходу. Их показания не зависят от вязкости и плотности среды. Шкала прибора линейная, диапазон измерения обычно равен (0,1- -i-l)Qв.п. Преобразователь расхода [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...