Коэффициент неравномерности гидравлический

Для прямоточных котлоагрегатов испытания испарительных поверхностей предусматривают определение гидродинамических характеристик, тепловосприятия труб и панелей и установление коэффициента неравномерности гидравлической и тепловой разверки. [c.60]

Последние формулы в пределах применимости данной гидравлической теории дают связь между коэффициентом неравномерности перед решеткой, заданной степенью неравномерности за ней, и коэффициентом сопротивления решетки также и для случая, когда нет четко выраженных границ струи ни в сечении О—О ни в сечении 2—2, т. е. для потока во всем сечении канала (рис. 4.6). [c.104]

Гидравлическая неравномерность является следствием неодинаковых гидравлических сопротивлений труб и коллекторного эффекта. Гидравлическая неравномерность характеризуется коэффициентом гидравлической неравномерности т)г, равным отношению полного коэффициента гидравлического сопротивления разверенной трубы к полному коэффициенту 2ц гидравлического сопротивления поверхности [c.170]

При таком гидравлическом профилировании средний подогрев теплоносителя увеличивается, а общий расход уменьшается вй раз, где к, — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу реактора. [c.121]

Гидравлические потери для выделенных элементов можно получить с помощью уравнения момента количества движения, закона сохранения энергии и уравнения неразрывности. При известных коэффициентах неравномерности параметров потока по сечению они имеют вид [c.199]

Гидравлические связи в безрычажных САР также часто получаются нелинейными. При этом возможны нарушения того же порядка, что и при нелинейных характеристиках парораспределительных органов. К таким же последствиям может привести нелинейность характеристик импульсных насосов и других элементов САР. Как правило, нарушения статической автономности приводят к изменению коэффициентов неравномерности, что, в свою очередь, может быть связано с существенными изменениями качества переходных процессов. Правильный выбор расчетного режима для САР может играть даже большую роль, чем соблюдение критериев автономности. [c.185]

При проверке надежности элементов с принудительным движением среды, имеющих тепловую раз-верку, необходимо учитывать следующее во всех случаях, когда нарушение надежности обогреваемых элементов не связано с нарушением гидравлического режима, опасными являются трубы наиболее обогреваемые и с наименьшим расходом среды. Когда примерное расположение труб с наибольшими значениями неравномерности каждого вида известно и эти значения не могут приходиться на одни и те же трубы, следует определять раздельно максимальные коэффициенты неравномерностей т] и т)т, минимальный коэффициент гидравлической разверки рг и соответствующие им коэффициенты тепловой разверки рд. Проверку надежности следует производить в этом случае для трубы с наибольшей тепловой разверкой. [c.22]

Определение предельной температуры среды по п. 5-57 производится путем построения ее зависимости от коэффициента неравномерности тепловосприятия. Для этого должны быть построены гидравлические ха- [c.55]

Коэффициент неравномерности тепло-восприятия — отношение среднего удельного тепловосприятия разверенной трубы к среднему удельному тепловосприятию гидравлического элемента [c.479]

Тепловосприятие элементов (труб) определяют на основе теплового расчета парогенератора с учетом коэффициентов неравномерности. Расходы среды в элементах (трубах) находят с учетом коэффициентов гидравлической разверки. [c.495]

При выборе привода силового стола необходимо учитывать, что основные преимущества и недостатки различных типов привода силовых головок в основном сохраняются и в силовых столах. Однако конструктивные особенности последних по-разному влияют на некоторые из показателей. Сравнивая электромеханические и гидравлические силовые столы, можно указать, что первые имеют большую длину, чем вторые. Такие недостатки гидропривода, как чрезмерный нагрев масла в небольших самодействующих силовых головках ввиду малого его объема и плохого теплообмена, в силовых столах ие имеют большого значения. Силовые столы обслуживаются от отдельной гидростанции, в которой имеется достаточный объем масла и значительно лучшие условия для его охлаждения. Коэффициент неравномерности для скорости быстрых перемещений таких столов составляет около 5%, для скорости рабочих подач 8—10%. Стабильность точности останова на жестком упоре находится в пределах 20—30 мкм. Статическая жесткость силовых столов превосходит жесткость силовых головок. [c.385]

Неоднородность течения за распределительным устройством практически не зависит от неравномерности поля скоростей в подводящем патрубке. Исследовались прямые трубы, колено (г/Оа = 0 и г/О = 0,5) и закрученный поток. Коэффициент гидравлического сопротивления I,. = [c.292]

Рис. 6.14. Экспериментальные зависимости гидравлического коэффициента трения Я от числа Рейнольдса Re и относительной гладкости стенок для промышленных труб с неравномерной шероховатостью

Рис. С7. Экспериментальные графики зависимости коэффициента гидравлического трения X от числа Рейнольдса Re и гладкости /Л стенок для промышленных труб с неравномерной шероховатостью А

Входящий в уравнение Бернулли коэффициент а, учитывающий неравномерность распределения скоростей по сечению, зависит от числа Ке или коэффициента гидравлического трения X и может быть найден из выражения а=1+2,65Х. С возрастанием числа Ке коэффициент а уменьщается и приближается к единице, поэтому при турбулентном движении обычно его и принимают равным единице. [c.46]

Тепловая й гидравлическая неравномерность труб являются одной из причин возникновения опасных температурных условий работы отдельных (разверенных) труб. Отклонение расхода и энтальпии среды на выходе от средних значений обычно характеризуют с помощью коэффициентов гидравлической и тепловой раз-верки. [c.169]

Из зависимости (2.37) следует, что при увеличении коэффициентов сопротивлений в отдельной трубе и уменьшении плотности-среды в ней расход Grp падает. Коэффициенты сопротивления могут возрасти из-за, того, что виток трубы может отказаться большей длины и несколько меньшего диаметра вследствие повышения сопротивления в местах сварки, образования отложений и пр. Плотность может измениться из-за неравномерности обогрева. Таким образом, тепловая неравномерность вызывает гидравлическую, а та в ряде случаев (когда на коэффициент теплопередачи оказывает заметное влияние коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к протекающему в ней потоку) усиливает тепловую. [c.69]

Рис. 48. Зависимости эффективной крутки 0, гидравлического КПД и расходной неравномерности Др от коэффициента аэродинамического сопротивления по вторичному воздуху

Распределение температуры стенки по длине и радиусу теплообменного аппарата с витыми трубами можно определить, используя различные методы расчета пограничного слоя при заданном внешнем течении, которое рассчитывается при решении системы уравнений, описывающих течение гомогенизированной среды. Это могут быть численные методы расчета либо методы, основанные на приближенной замене исходной системы двумерных уравнений системой одномерных уравнений. Последние методы являются в ряде случаев более простыми и удобными, поскольку для их уточнения можно использовать опытные данные по коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, полям скорости и температуры. Такой метод расчета пограничного слоя был разработан в работе [15]. В этом методе одномерные уравнения решаются с использованием быстро сходящихся последовательных приближений. Для замыкания системы уравнений при расчете пограничного слоя по этому методу в гл. 4 экспериментально обосновываются связи между безразмерными параметрами для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при неравномерном теплоподводе и использовании гомогенизированной модели течения. [c.26]

На рис. 4.5, а сравниваются также опытные данные, полученные на экспериментальных установках с различным числом витых труб в пучке (Л = 37 и 127). Видно, что характер изменения и и Т для этих двух пучков идентичен, а разброс опытных точек находится в пределах теоретических кривых с коэффициентом К = 0,03. .. 0,09, т.е. среднее значение коэффициента К практически одинаково. Следует отметить, что система уравнений (1.8). .. (1.11) упрощается, если пренебречь в (1.8) членом, характеризующим процесс выравнивания неравномерностей поля скорости вследствие турбулентной диффузии и других механизмов переноса, которые учитываются коэффициентом О/ [39], а также членом, содержащим объемные источники гидравлического сопротивления. Тогда вместо (1.8) получим [c.106]

Исследование коэффициента гидравлического сопротивления при неравномерном теплоподводе по сечению пучка проводилось по методике, изложенной в [39]. При этом вычисление среднего значения на длине контрольного участка проводилось по формуле [c.133]

Рис. 5.10. Зависимость поправочного коэффициента Ч от параметра гидравлической неравномерности е при т=

Для характеристики гидравлической работы отдельных труб применяют также коэффициент гидравлической неравномерности т]г< который равен отношению полных коэффициентов гидравлических сопротивлений трубы 2т и элемента 2зл. [c.253]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

Например, в результате исследования экономайзера котлоагрегата Т П-170, работающего на фрезерном торфе, были обнаружены существенные гидравлические и тепловые разверки. Измерение скорости в отдельных змеевиках I ступени показали, что при средней скорости воды =0,8 м/с скорость ее в отдельных змеевиках может составлять 0,5 м/с, т. е. в il,6 раза меньше. Вследствие неравномерного распределения температуры и скорости газового потока и неравномерного загрязнения обнаруженная тепловая равномерность велика — максимальный и минимальный коэффициенты неравномерности тепловоспрнятия отдельных змеевиков отличаются почти в 2 раза [2-6]. [c.59]

В турбинах ХТГЗ применяется электрогидрав-лическая САР. Для надежности турбина имеет дублирующую гидравлическую систему регулирования. Рабочее тело — масло. Коэффициент неравномерности регулирования можно устанавливать в пределах 0,02—0,1. [c.125]

Регулирование частоты. Допустим, например, что в приемной энергосистеме II (рис. IX. 1) возник дефицит мощности. Регуляторы скорости паровых, газовых и гидравлических турбин распределяют его между отдельными агрегатами приемной системы обратно пропорционально их коэффициентам неравномерности. При этом изменение частоты ограничивается некоторым довольно узким интервалом, определяемым статическими характеристиками регулирования агрегатов [7]. Таким путем отдельные агрегаты участвуют в регулировании частоты в энергосистеме. Их системы регулирования скорости представляют собой системы первичного регулирования частоты. Однако первичное регулирование частоты, обладающее определенным ста-тизмом (неравномерностью энергосистемы), принципиально не может обеспечить постоянного значения частоты при колебаниях нагрузки. [c.155]

Все количественные данные по коэффициентам местных гидравлических потерь справедливы для достаточно равномерной эпюры скоростей во входном сечении. Прн неравномерной эпюре скоростей потерн существенно возрастают (см подраздел 9.2). Для стабилизации величины потерь, необходимой для надежной работы систем гидропневмоавтоматики, часто используют сетки или перфорированные пластины, т.е. гидравлические сопротивления, равномерно распределенные по сечению. При прохождении потока через такое сопротивление появляется поперечная составляющая скорости, живое сечение части потока с большей величиной скорости увеличивается, а живое сечение части потока с меньшей величиной скорости уменьшается. При некоторой оптимальной величине коэффициента гидравлических потерь (при малой степени неравномерности порядка 2) эпюра скоростей становится равномерной. При значении коэффициента потерь меньше оптимального неравномерность поля скоростей уменьшается, сохраняя знак, при значении коэффициента потерь больше оптимального знак неравномерности изменяется. [c.141]

Под расчетной температурой металла труб t T понимается наибольшее местное значение температуры стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-восприятия по сечению газохода и окружности трубы, растечки тепла по стенке, гидравлической неравномерности и конструктивной нетождественности змеевиков. Так как большая часть обогреваемых труб котельных агрегатов высокого и сверхкритического давлений рассчитывается на длительную прочность, то при определении расчетной температуры металла нужно учитывать в основном не кратковременные пики температур, а статистически длительные их значения. В соответствии с этим выбираются значения коэффициентов неравномерности. [c.79]

GMTR — подсчитывает гидравлический радиус, площадь, коэффициент Шези и расходную характеристику по известным степени наполнения, коэффициенту шероховатости и диаметру OBSK — подсчитывает произведения расхода на общий коэффициент неравномерности [c.51]

При нроектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сечении потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, падает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Часть задач данного раздела рассчитана на применение уравнения Бернулли для струйки идеальной жидкости (2.2), т. е. без учета гидравлических потерь (потерь напора) и неравномерности распределения скоростей (коэффициента Ко-риолиса). Другая часть задач решается с помощью уравнения Бернулли для потока реальной жидкости (2.3) в обш,ем случае с учетом указанных выше обстоятельств. [c.33]

Значения коэффициентов т)т и т)к приведены выше (см. 2.2). Гидравлическая неравномерность связана с неодинаковыми значениями суммы коэффициентов сопротивления по отдельным виткам, значений нивелирных напоров, а также с тем, что в ряде случаев на входе в отдельные витки и выходе из них устанавливаются неодинаковые давления. Это имеет место, когда рабочая среда поступает в трубы пучка из раздающего коллектора и направляется затем в собирающий коллектор. При одностороннем подводе и отводе рабочей среды возможны две схемы присоединения коллекторов схема Z (рис. 2.17, а) и схема П (рис. 2.17, б). Если подводящих линий две или несколько, вся секция может быть разбита на пучки, в каждом из которых осуществляется одна из этих схем. Во всех случаях во входном коллекторе статическое давление Рс.к в направлении движения среды возрастает, увеличиваются при этом и потери давления на преодоление сопротивлений Дртр. В выходном коллекторе потери на трение также возрастают в направлении движения среды, но при этом в том же направлении рс.к уменьшается. [c.67]

Для станка с гидравлическим приводом характерным является возникновение неравномерности подачи вследствие несовершенства элементов, регулирующих истечение масла из рабочего цилиндра механизма подачи. Неравномерность подачи, а также систематические изменения ее могут быть следствием изменения температуры масла в гидроцилиндре в процессе работы станка. Изменение температуры приводит к изменению коэффициента вязкости рабочей жидкости и, как следствие, к изменению расхода ее через регулирующие дроссели. Происходит систематическое изменение величины подачи, как правило, в сторону ее увеличения. Необходимо или корректировать величину подачи в процессе работы, или производить предварительный разогрев системы. Причем следует иметь в виду, что предварительный разогрев системы на - i tom ходу не всегда приводит к положительному эффекту, так кал. . ловия работы в этом режиме значительно отличаются от рабочих условий. [c.14]

Большое количество лабораторных работ по определению коэффициента теплоотдачи от пара к металлу при конденсации пара из паро-воздушной смеси с различным количеством воздуха, а также данные о неравномерном и хаотическом движении паро-воздушной смеси в конденсаторе дали возможность А. А. Промыслову и Г. Ф. Камневу разработать способ позонного расчета конденсатора, основанный на гидравлическом моделировании потока пара в пучке трубок. [c.64]

Вопрос о паросодержапии является ключевым вопросом гидравлики и теплообмена в рассматриваемой области. Помимо того что знание паросодержа-ния необходимо для расчета циркуляционных характеристик и кинетики активных зон кипящих реакторов, без него вряд ли возможно получить исчерпывающие рекомендации но коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, а также условиям возникновения кризиса теплообмена. До последнего времени вышеупомянутые величины изучались, как правило, без учета истинных па-росодержаний в потоке, что происходило, по-видимому, из-за отсутствия надежных расчетных зависимостей. Можно надеяться, что совместная постановка этих задач позволит по-новому взглянуть на систему определяющих критериев, получить единые но форме расчетные зависимости при наличии и отсутствии термодинамического равновесия фаз в потоке, разобраться с влиянием предыстории потока и помочь обобщению экспериментальных данных при неравномерном обогреве по длине канала и в нестационарных условиях. [c.80]

Для весьма раопростраиенных полузетовых схем (см. рис. 9-8,г) с рассредоточенным подводом (отводом) и односторонним отводом (подводом) для расчета неравномерностей следует пользоваться формулой (9-23), соответственно принимая АРр (АРс) равным нулю. При этом пароперегреватель мысленно делится на две симметричные половины, для одной из которых и делается расчет. При совместном воздействии нескольких типов разверни итоговый коэффициент гидравлической неравномерности равен произведению разверок, характерных для каждой из них в отдельности. [c.201]

Исследование интенсивности пульсаций скорости, автокорреляционной функции и спектральной плотности позволило выявить физическую природу рштенсификации теплообмена в пучках витых труб. Оказалось, что дополнительная турбули-зация потока связана с закруткой и неравномерностью поля скорости в ядре потока. Так, сдвиг энергетического спектра турбулентности в область высоких частот (волновых чисел) по сравнению со спектром в круглой трубе, характеризующий возрастание диссипации энергии, наблюдается во всей области течения и для всех исследованных чисел Ее и Гг . При этом максимальные значения интенсивности турбулентности наблюдаются в следе за местами касания соседних труб, где энергетический спектр сдвинут в область высоких частот в большей мере. Увеличение доли энергосодержащих вихрей с ростом числа Рг (увеличением относительного шага закрутки труб S d) и уменьшение интенсивности турбулентности как за местами касания труб, так и в сквозных каналах, свидетельствует об уменьшении дополнительной турбулизации потока в пучке витых труб. Эти закономерности наблюдаются и при исследовании усредненных характеристик потока (коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления) [39]. [c.82]

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повыщает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Лг, или безразмерный коэффициент/Г3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...