Определение коэффициента основной нагрузки

Определение коэффициента основной нагрузки [c.29]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОСНОВНОЙ НАГРУЗКИ [c.135]

РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОСНОВНОЙ НАГРУЗКИ [c.135]

Для расчетного определения коэффициента основной нагрузки по формуле (23) необходимо вычислить коэффициенты податливости отдельных детален. [c.135]

При соединении стальных или чугунных деталей величина коэффициента основной нагрузки обычно лежит в пределах 0,2—0,3 при высокой податливости соединяемых деталей, например, при наличии податливой прокладки (резиновой и т. п.) % = 0,4 -ь 0,55. Методы определения % изложены, в частности, в учебнике [39] и справочнике [22]. [c.118]

Для определения коэффициентов уравнений необходимо построить эпюры изгибающих моментов в основной системе отдельно от нагрузки и каждого единичного перемещения (2i=l, Z —l и т. д.). [c.524]

Для определения коэффициентов, входящих в каноническое уравнение, нагружаем основную систему заданной нагрузкой (рис. 173, в) и строим эпюру Np (рис. 173, г), затем прикладываем к основной системе единичную силу (рис. 173, d) и строим эпюру W, (рис. 173, е). [c.202]

Для определения коэффициентов при неизвестных и свободных слагаемых в канонических уравнениях строятся эпюры реактивных изгибающих моментов от единичных смещений по направлению выбранных неизвестных 2, 2 и эпюра изгибающих моментов от воздействия внешней нагрузки. Все перечисленные эпюры (рис. 4, 5, 6) строятся в основной системе с использованием таблиц реактивных усилий метода перемещений (см. прил. 1). [c.8]

При определении твердости внешние нагрузки передаются на образец вдавливанием в его поверхность твердого наконечника в виде шарика, конуса или пирамиды, мало деформирующихся при испытаниях. Напряженное состояние, создаваемое при определении твердости, характеризуется большим значением коэффициента жесткости ( i>2), что делает возможным применение метода твердости для испытания материалов, хрупких при других способах нагружения. Испытанием на твердость оценивается в основном сопротивление значительным пластическим деформациям. [c.198]

При выборе любого метода расчета нужно иметь начальный подход, не слишком сложный, но и не чересчур упрощенный. Описанный выше алгоритм можно считать неплохой отправной точкой. Он позволяет на первой стадии расчета сопоставить различные материалы для трубок и оценить сравнительную стоимость и габариты. Этот способ позволяет, по существу, определить внутреннюю конструкцию, поскольку в основные соотношения алгоритма входит тепловая нагрузка на рабочее тело без указания источника энергии и, следовательно, без определения коэффициента теплоотдачи на наружной поверхности трубок. По завершении алгоритма будут известны размеры трубок (внутренний и наружный диаметры и длина), а также их число. На второй стадии расчета необходимо рассмотреть источник энергии и его влияние на ориентацию, конфигурацию и размеры трубок нагревателя. Таким образом, описанный алгоритм позволяет рассчитать нагреватель изнутри, а наружные параметры определяются на следующих стадиях расчета. Некоторые считают, что порядок расчета должен быть обратным, однако можно найти убедительные аргументы в пользу и того, и другого подхода. Даже в своей основной форме алгоритм не игнорирует полностью внешние ограничения, поскольку позволяет определить приемлемую площадь наружной поверхности [c.356]

Взвешивание, необходимое при определении коэффициента усадки стружки, наиболее быстро может быть произведено на торсионных весах (рис. 129). Основным элементом торсионных весов является плоская спиральная пружина, деформируемая под действием веса предмета. Величина деформации пружины пропорциональна нагрузке шкала весов, показывающая угол за- [c.112]

При трогании с места. Приведенные выше формулы и графики для определения удельного основного сопротивления, полученные опытным путем, действительны только при скорости выше 10 км ч. При скорости от О (момент трогания поезда с места) до 10 км ч закономерность изменения сопротивления имеет другой характер (рис. 54). Это явление объясняется тем, что при трогании поезда с места, особенно после продолжительных стоянок, смазка постепенно выдавливается из-под подшипников. Поэтому в первые моменты трогания между шейкой и подшипником возникает не жидкостное, а полужидкостное или даже полусухое трение и коэффициент трения при этом значительно повышается. Кроме того, на увеличение сопротивления в момент трогания оказывает влияние и повышение трения качения колеса по рельсу, так как при продолжительных стоянках увеличивается вдавливание бандажа в рельс по сравнению с вдавливанием при движении. Степень повышения сопротивления при трогании зависит от длительности стоянок, причем она наиболее интенсивно увеличивается в первые 20—30 мин, от нагрузки от оси на рельс, температуры окружающей среды, состояния ходовых частей, в меньшей степени от рода смазки, так как последняя во время стоянки стекает с шейки оси. [c.88]

Основные нагрузки от внешних сил, кроме динамических, действующие на скрепер, рассмотрены выше. По выполненным исследованиям динамика при предельных значениях сил, определенных статическим методом, может учитываться коэффициентом порядка 1,7—2. Однако данных для достаточно точного динамического расчета пока не имеется. [c.361]

Приступим к определению положения основных моментных нулевых точек во всех трех ярусах прп действии сосредоточенной нагрузки Рс. При расчете примем модуль упругости стали ст=2,1-10 Па и модуль упругости фарфора ф=7-10 Па. Следовательно, коэффициент Се= ст/ ф = 3. [c.204]

Определение коэффициента качества при проектировании передачи. При проектировании зубчатых колес рекомендуется назначать допускаемые ошибки в основном шаге для прямозубых колес и в окружном шаге и в профиле — для прямозубых, косозубых и шевронных колес, а также допускаемые накопленные ошибки в шаге по табл. 21 [24]. В этом случае при определении размеров передачи или допускаемой нагрузки можно принимать [c.120]

Рассмотрим три состояния основной системы. В первом состоянии система нагружена силами Х = 1 (фиг. 420, в), во втором — моментами Ха = 1 (фиг. 420, г) и в третьем — равномерно распределенной нагрузкой Р (фиг. 420, д). При определении коэффициентов канонических уравнений 8 , 8 2,. .. и свободных членов Д р и будем принимать во внимание деформации только от изгибающих моментов. [c.422]

Основным методом точного определения критического значения нагрузки является непосредственное интегрирование дифференциального уравнения криволинейной формы равновесия. При использовании этого метода вычисление критической силы сводится к решению путем подбора достаточно сложных трансцендентных уравнений. Поэтому при практическом осуществлении расчетов на устойчивость большое значение приобретают таблицы корней этих уравнений, т. е. заранее вычисленные значения коэффициентов критических сил. [c.772]

Для радиально-упорных шарикоподшипников при угле контакта шариков с дорожкой качения а 18°, а также для радиальных и радиально-упорных роликоподшипников различных типов значения коэффициентов X и Y постоянны, поэтому расчет их динамической грузоподъемности или номинальной долговечности, как следует из формул (28) — (30), не вызывает затруднений. Расчет радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников осложнен неоднозначностью выбора коэффициентов X и У при различных условиях нагружения. В основном это относится к определению коэффициента Y осевой нагрузки. [c.26]

Суммарную ветровую нагрузку, действующую на такие конструкции, как элементы покрытия или навесные стены, в принципе можно было бы измерять непосредственно. Однако экспериментальные установки, необходимые для таких измерений, являются недоступными по цене и неудобными в использовании. Поскольку измерения давления несколько проще и обходятся они дешевле, взамен этого в основном используется следующий подход к определению величины максимальных местных ветровых нагрузок. Максимальная местная ветровая нагрузка, действующая на некоторый элемент, представляется в виде произведения (а) максимального давления ветра в соответствующим образом выбранной точке, ф) площади элемента и (в) коэффициента снижения нагрузки, отражающего неоднородность во времени и в пространстве давлений в различных точках. Максимальные давления вет-ра, которые представляют собой сумму давлений на обеих сторонах элемента (например, внешнего и внутреннего давлений в случае элемента стены), могут таким образом рассматриваться как верхние границы для экстремальных ветровых нагрузок. В отсутствие достаточного количества экспериментальных данных коэффициенты снижения нагрузки следует оценивать субъективно, в частности в зонах отрыва потока или вблизи них (например, в углах здания или по краям крыши), где местные давления не могут моделироваться с помощью аэродинамической теории. [c.135]

Указание. При определении допускаемой нагрузки на сжатие раскоса учесть коэффициент ф понижения основного допускаемого напряжения с учетом опасности продольного изгиба (см, табЛ". П2). [c.44]

Основное назначение маховика состоит в сохранении заданных пределов изменения величины угловой скорости главного вала в установившемся движении машины. Величина пределов изменения определяется заданным коэффициентом неравномерности движения машины. При этом в соответствии с определением установившегося движения предполагается, что приток энергии за период равен ее расходу на преодоление сил сопротивлений в процессе работы. Не исключена, однако, возможность случайного нарушения равенства работ сил движущих и сопротивлений за период. Допустим, что произошел внезапный сброс нагрузки часть работающих станков, например, выключается по каким-либо причинам. В этом случае угловая скорость главного вала двигателя начнет возрастать. Возможна и обратная картина случайное увеличение потребляемой энергии или уменьшение подводимой энергии. В этом случае угловая скорость вала начнет уменьшаться. Для автоматического регулирования скорости в этих случаях пользуются регуляторами. [c.395]

Основной практический вывод из этой теории заключается в том, что для получения минимального коэффициента трения величина 2 должна иметь определенное числовое значение 2 . Обычно удельная нагрузка Р и число оборотов п задаются техническими требованиями, и задача заключается в том, чтобы подобрать д ля данных условий оптимальную смазку, дающую наименьший коэффициент трения. Очевидно, для решения этой задачи надо воспользоваться формулой [c.100]

Принятая методика имела существенные преимущества по сравнению с широко известными [3], заключающиеся в том, что имелась возможность а) точной фиксации по осциллографу начала заедания поверхностей б) определения раздельного влияния на возникновение заедания суммарной скорости качения и скорости скольжения в) точного определения основных контактных параметров, соответствующих моменту возникновения заедания и установления динамики развития заедания г) проведения большого числа экспериментов на одних образцах. Были определены основные параметры, существенно влияющие на процесс возникновения и развития заедания и сделан вывод, что в расчетные зависимости, как обязательные, должны входить следующие параметры нагрузка в контакте, коэффициент трения скольжения, скорости качения и скольжения, теплофизические константы тел. Влияние на заедание поверхностей температуры образцов, определяющей вязкость смазки на входе в контакт, проявляется через коэффициент трения скольжения. [c.208]

Опыт показывает, что физико-механические свойства материалов иногда существенно зависят от методов и условий их определения. Так, например, твердость по Бринеллю может зависеть от размера применяемого для испытаний шарика, прилагаемой нагрузки и других факторов. Прочностные характеристики зависят от формы и размеров применяемых образцов, динамики приложения нагрузки и скорости деформирования. Коэффициент трения и износ зависят от большого числа факторов (давления, скорости скольжения, температуры и др.). Поглощение жидких сред (воды, масла, бензина) может зависеть от размеров образца. Например, большой по размерам образец не сможет равномерно пропитаться жидкостью по всему объему, произойдет в основном насыщение поверхностных слоев. Поэтому поглощающая способность большого образца будет меньше такой способности маленького образца. На тепловую усадку будет влиять режим термообработки. [c.258]

Приняты следующие краевые условия. В первой, четвертой и пятой сериях поверхности ротора свободны. Во второй и третьей сериях введены одна и две плоскости симметрии соответственно. Равномерное растяжение реализовано путем запрещения перемещений торцов ротора (цилиндра, пластины) и задания постоянной температуры t = —100 °С). На поверхностях трещин нагрузка отсутствовала. В осесимметричных задачах запрещалось перемещение одного узла (в вершине трещины) по оси вращения г, а в плоских задачах запрещались три перемещения. Сетка в зоне конструкционных концентраторов выполнялась достаточно подробной для определения распределения напряжений в зоне концентратора. В этих расчетах определялись коэффициенты интенсивности напряжений К и компоненты У-интеграла. Для примера в табл. 2.6 и рис. 2.4 даны результаты только для первой серии. Далее отметим особенности основных серий расчетов. [c.98]

Определеппе коэффициента основной нагрузки. В большинстве случаев определить коэффициент основной нагрузки (с.м. стр. 132) с достаточной точностью можно лишь экспериментально. На рпс. 21 показана схема экспериментального определения коэффициента основной нагрузки во фланцевом соедпненпп, растягиваемом сплой Р. [c.133]

Определение коэффициента основной нагрузки в сло жиых силовых схемах. В ряде конструкций встро-чаются сложные силовые схемы. На рис. 28 приведена схема работы сп-, ловой шпильки в одном из двнгате-1 лей. Здесь в дефор- -2 мадии участвуют несколько деталей (0,1, 2, 3), и внеш-. няя нагрузка Р -7 приложена к го--д ловке блока. В подобных случаях различают детали системы болта, в [c.137]

Для определения коэффициентов, входящих в каноническое уравнение Xi8u+Aip = 0, нагружаем основную систему заданной нагрузкой (рис. 172, г) и строим эпюру М Р (рис. 172, д), затем прикладываем к основной системе единичную силу (рис. 172, е) и строим эпюру Mj (рис. 172, ж). При определении коэффициентов 8,, и Ajp интеграл Мора вычисляем по правилу Верещагина [c.201]

Б. С. Петуховым С. А. Ковалевым и И. X. Колодце-вым [4.1,, 4.2, 4.8, 4.9] выполнен комплекс исследований теплоотдачи при кипении N2O4 на наружной поверхности вертикальной трубы (из стали Х18Н10Т) диаметром 22 мм. Давление изменялось от 1 до 50 бар, тепловые нагрузки — от 4-10 до 1,75-10 вт/м . Количество примесей (в основном азотной кислоты) составляло 0,4— 0,7 вес.%. Максимальная относительная ошибка в определении коэффициента теплоотдачи не превышала 15%. Следует отметить, что давление в объеме, где находил- [c.99]

Уравнения (10.2.6), (10.2.7) составляют систему канонических уравнений метода сил для определения Х и Х2 в рассмотренной раме (см. рис. 10.12). Коэффициенты Sij этих канонических уравнений являются перемещениями. Если для их вычисления использовать интеграл Мора, то нужно знать внутренние силовые факторы, возникающие в основной системе от основной нагрузки и от единичных безразмерных усилий , соответствующих лишним неизвестным. В нашем примере это сводится к задачам (состояниям), изображенным на рис. 10.15. Эти задачи пронумерованы в соответствии с номерами лишних неиз- [c.300]

Расширяя возможности методики ступенчатых нагружений,, для определения скоростей роста трещины измеряли ширину колец, образовавшихся как при основной, так и при маркировочной нагрузках. При этом, учитывая что ширина кольца при маркировочной нагрузке была в несколько раз меньше, чем при основной нагрузке, для обеспечения достаточной надежности получаемых данных необходимо увеличить точность измерений ширины колец до 0,001 мм проводя их на инструментальном микроскопе фирмы "Цейс" при ЗО Кратном увеличении поверхности разрушения. Получение данных сразу для двух уровней напряжений, во-первых, существенно расширяло диапазон изменения коэффициента интенсивности напряжения, для которого были определены скорости движения трещины, и, [c.226]

Если по характеру работы возможны регулярные повторные подъемы одного и того же груза, то их следует учитывать при определении Л . Учет колебаний, возникающих в конструкциях в результате динамического приложения груза, производится лишь в случаях, когда 2 < N [0.13]. Число циклов напряжений элементов металлических конструкций см. в табл. 1.30. Допускаемые напряжения при расчетах на прочность даны в табл. 1.42—1.48 и при расчетах на выносливость — в табл. 1.49— 1.51 (запасы прочности см. в табл. 1.28). Для алю.чиниевых сплавов допускаемые напряжения основного металла, сварных, клепаных и болтовых соединений, приведенные в табл. 1.45—1.48, при температурах металла свыше 50 С должны быть умножены на коэффициент < 1. Нагрузки случая I, заданные в виде гистограмм (кривых распределения), заменяются эквивалентными нагрузками по (1.41). [c.83]

Итак, определение критического значения нагрузки на сжатый естественно закрученный стержень ведется следующим образом. Задаваясь некоторым -Значением коэффициента -ц и используя известные величины ки , относим д)ассматриваемый стержень к одной из категорий закрученности. Для стерж-шей малой или большой закрученности в качестве основных уравнений шспользуем зависимости (93), а для стержней средней закрученности — зависимости (96). [c.868]

Подход с использованием решений, известных в теории упругости, получил значительное развитие в работах Д.И.Навроцкого [203]. Сварное соединение расчленялось на несколько простейших геометрических фигур, к каждой из которых по границам расчленения прикладывались нагрузки. Используя известные из теории упругости решения для этих фигур и удовлетворяя условию равенства напряжений по плоскостям расчленения, можно определить напряжения. В книге [203] использовался упрощенный подход. Например, для случаев стыкового и нахлесточного соединений (рис.5.2.6,б,в) к полосе прикладывались некоторые касательные силы Т. Решающим для правильного определения коэффициента концентрации напряжений являлось корректное задание эпюры касательных сил и в особенности у ее концов, что должно отражать влияние радиуса за1фугления р в местах перехода шва к основному металлу. Для точного решения задачи характер эпюры должен выявляться по ходу решения при удовлетворении совместности деформаций по границам расчленения. Закон изменения принимался как известный. Так, например, в [203, с. 149] он принят в шде кубичной параболы, что предопределяет неточности такого подхода. В этом случае с его помощью можно провести лишь сравнительные исследования тю влиянию отдельных факторов на а . Естественно, что и влияние радиуса р в этом случае также устанавливается приблизительно. [c.91]

Структурная с.хема системы с импульсно-фазовым управлением в основном аналогична системе управления выпрямителем (рис. 1-15), т. е. состоит из синхронизатора, фазосдвигающего устройства и усилителей-формирователей. Различие лишь в длительности импульсов отпирания. Если в выпрямителях их длительность не превышает 20 мксек (около 4° при частоте 50 гц), то здесь нужна определенная длительность, зависящая от коэффициента мощности нагрузки и способа синхронизации. Дело в том, что минимальный угол регулирования в таких устройствах равен углу фазового сдвига между основными гармониками тока и напряжения нагрузки. Если фиксировать момент окончания тока в работающем плече (нуль-орган тока), то новое плечо можно отпирать импульсами обычной длительности (2—4°). Но т кие нуль-ортаны довольно сложны, им предпочитают простые нуль-органы 1апряжения сети переменного тока. При этом длительность импульса отпирания в установившемся режиме должна несколько превышать угол фазового сдвига, а с учетом переходных процессов — превышать двойной угол фазового сдвига. [c.39]

Для определения и Ajp строятся единичные (oiAi=l) и грузовые (от заданной нагрузки) эпюры изгибающих моментов в балке основной системы, а для стержня D — эпюра продольных сил от единичного неизвестного Xj = 1, так как следует учесть и деформацию стержня от действия продольной силы (рис. в и г). Вычисляем коэффициенты канонического уравнения. [c.171]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

Прямое наблюдение периодичности образования и разрушения вторичных структур при граничном трении по интенсивности износа, величинам силы трения и ЭДС, возникающей при трении, было выполнено в работе [79]. Исследования проводились на прецизионной машине на образцах с минимально возможной площадью касания при непрерывной регистрации износа, силы трения и трибо-ЭДС. При установившемся режиме изнашивания отчетливо наблюдается периодическое изменение коэффициента трения и ЭДС. Длительность цикла образования и разрушения вторичных структур изменяется в зависимости от скорости скольжения и нагрузки. Влияние внешних параметров на количественные характеристики периодических кривых отмечается и в работах [76 — 78]. Анализ этих результатов свидетельствует о том, что изучение периодического характера структурных изменений является реальным путем для создания новых методов оценки износостойкости фрикционных материалов. С позиций представлений об усталостном разрушении поверхностей трения периодический характер структурных изменений открывает новые возможности для определения основных характеристик усталостного процесса числа циклов до разрушения и действующих на поверхности напряжений и деформаций. Этот сложный вопрос является весьма актуальным для дальнейшего развития усталостной теории износа, поскольку существующие методы оценки указанных параметров имеют определенные недостатки. Так аналити- [c.30]

При использовании бифуркационного критерия потери устойчивости (в условиях мгновенного деформирования или ползучести) на каждом шаге по ведущему параметру решения (прогибу, нагрузке или времени) после определения параметров, описывающих основное состояние оболочки, проверяем возможность перехода оболочки от основной осесимметричной к бесконечно близкой циклически симметричной форме, которой соответствует наличие ненулевых вещественных решений однородного вариационного уравнения (П.58) или системы Ритца (П.38) с коэффициентами (П.63), что имеет место при обращении в нуль определителя системы. Возможность бифуркации и форму потери устойчивости (/) численно фиксируем по перемене знака определителя системы (П.38) на некотором шаге по ведущему параметру для некоторого номера гармоники I, который последовательно выбирается из заранее обусловленного диапазона целых чисел, начиная с нуля. [c.51]

Кроме того, одной из основных причин нарушения нормальной эксплуатации испарительных контуров с выносными циклонами является значительное отклонение расхождения уровня воды в циклоне и барабане от намеченных расчетом. В связи с этим вопрос о контроле за соответствием действительного расхождения уровня воды проектному имеет огромное практическое значение, а поэтому пуск и наладка любого котла, снабженного экранным контуром с выносными циклонами, должны обязательно сопровождаться необходимой проверкой и контролем за понижением или повышением уровня воды в циклоне при различных нагрузках котла, в том числе и максимальной. Посадка уровня воды в циклоне относительно оси барабана при работе котла с различными нагрузками зависит, как известно, от выбора схемы, размера соединительных трубопроводов по пару и воде между циклоном, сборным коллектором, уравнительными емкостями или барабаном. Для каждого испарительного контура, включенного на выносной циклон, все коэффициенты запаса по застою и опрокидыванию обеспечиваются при определенном, принятом в проекте, положении уровня воды в циклоне. Значительное опускание уровня воды ниже расчетного может приводить к нарушению надежности работы и вызывать неустойчивость циркуляции в отдельных слабообогреваемых трубах этого контура, особенно при небольшой его высоте. Значительные отклонения в опускании уровня воды в циклоне от проектного могут приводить, как уже отмечалось выше, [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...