Расчетное определение коэффициента основной нагрузки

РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОСНОВНОЙ НАГРУЗКИ [c.135]

Для расчетного определения коэффициента основной нагрузки по формуле (23) необходимо вычислить коэффициенты податливости отдельных детален. [c.135]

На пылеугольных котлах обычно проводят четыре опыта при нагрузке, близкой к номинальной, расчетных значениях коэффициента избытка воздуха и тонкости помола пыли. Сравнение результатов опытов проводится путем построения и анализа графиков изотерм факела, наносимых на эскизах развертки топки (методика снятия и построения изотерм изложена в 8.1). На эскизах записывают основные сведения, характеризующие данный опыт (дата, нагрузка котла, коэффициент избытка воздуха, число и номера работающих горелок и мельниц, положение регулирующих органов горелок, давление первичного и вторичного воздуха, расходы воды на впрыски). Одновременно контролируют все эксплуатационные параметры, в дополнение к которым отбирают очаговые остатки для определения содержания в них горючих, получения температурных характеристик золы и химического состава. [c.105]

Анализ ряда литературных источников показывает, что при расчетном определении тяговых усилий, необходимых для преодоления большегрузными автопоездами наибольших дорожных подъемов, не учитывают увеличения нагрузки на ведущие мосты тягачей от составляющей силы, необходимой для преодоления сопротивления качению и движению на подъеме прицепного состава. Но, как показывают расчеты, при значительных массах автопоездов (34—52 т) нагрузка ведущих мостов может увеличиваться на величину до 10%, что важно учитывать при эксплуатации автопоездов на дорогах с низким коэффициентом сцепления, когда сцепные качества являются основным фактором, сдерживающим использование автопоездов с увеличенными полными массами. [c.71]

Принятая методика имела существенные преимущества по сравнению с широко известными [3], заключающиеся в том, что имелась возможность а) точной фиксации по осциллографу начала заедания поверхностей б) определения раздельного влияния на возникновение заедания суммарной скорости качения и скорости скольжения в) точного определения основных контактных параметров, соответствующих моменту возникновения заедания и установления динамики развития заедания г) проведения большого числа экспериментов на одних образцах. Были определены основные параметры, существенно влияющие на процесс возникновения и развития заедания и сделан вывод, что в расчетные зависимости, как обязательные, должны входить следующие параметры нагрузка в контакте, коэффициент трения скольжения, скорости качения и скольжения, теплофизические константы тел. Влияние на заедание поверхностей температуры образцов, определяющей вязкость смазки на входе в контакт, проявляется через коэффициент трения скольжения. [c.208]

В предыдущих рассуждениях упоминались два основных подхода к расчету — расчет безопасного срока эксплуатации и расчет безопасных повреждений. При расчете безопасного срока эксплуатации традиционными методами, описанными в гл. 7, оценивается долговечность. Часто расчет дополняется натурными экспериментами при соответствующих условиях нагружения. Особое внимание при этом должно быть уделено введению коэффициента безопасности на расчетную или определенную в испытаниях долговечность для обеспечения заданной долговечности конструкции, обусловленного возможными случайными отклонениями или возможным разбросом данных. Этот коэффициент безопасности иногда называется коэффициентом разброса. Целью расчета безопасных повреждений является введение дополнительных средств передачи нагрузки, обеспечивающих работоспособность конструкции в аварийных условиях до обнаружения повреждений в основных элементах конструкции и осуществления ремонта этих элементов. [c.298]

При определении расчетных нагрузок для случая действия на конструкцию основных сочетаний нагрузок каждую нормативную нагрузку умножают на соответствующий ей коэффициент перегрузки (табл. 1-6). [c.21]

Какими преимуществами обладают стандартизованные детали (сборочные единицы) при конструировании и выполнении ремонтных работ 7. Что такое стандартизация и унификация деталей и сборочных единиц машин и каково их значение в развитии машиностроения 8. Какие основные требования предъявляются к машинам и их деталям 9. Назовите материалы, получившие наибольшее применение в машиностроении, и укажите общие предпосылки выбора материала для изготовления детали. 10. Какое напряжение называется допускаемым и от чего оно зависит 11. От чего зависит размер предельного напряжения и требуемого (допускаемого) коэффициента запаса прочности 12. Дайте определения цикла напряжений, среднего напряжения цикла, амплитуды напряжения и коэффициента асимметрии цикла напряжений. 13. Какой цикл напряжений называется симметричным, отнулевым, асимметричным 14. Могут ли в детали, работающей под действием постоянной нагрузки, возникнуть переменные напряжения 15. Укажите основные факторы, влияющие на значение допускаемого напряжения и коэффициента запаса прочности. 16. Что следует понимать под табличным и дифференциальным методами выбора допускаемых напряжений 17. Запишите формулу для вычисления допускаемого напряжения при симметричном цикле и статическом нагружении детали. Дайте определения величин, входящих в эти формулы. 18. Запишите формулу для вычисления значения расчетного коэффициента запаса прочности при симметричном цикле напряжений для совместного изгиба и кручения. 19. Укажите основные критерии работоспособности и расчета деталей машин. Дайте определения прочности и жесткости. 20. Сформулируйте условия прочности и жесткости детали. [c.20]

После установления основных параметров зацепления, определения окружной скорости, выбора степени точности и уточнения коэффициента нагрузки производят проверку расчетных контактных напряжений. Необходимость такой проверки вызвана в основном тем, что коэффициент нагрузки может значительно отличаться от принятого предварительно, и поэтому а тоже будет значительно отличаться от [а]к. [c.261]

При определении расчетных усилий от основных сочетаний нагрузок (с несколькими кратковременными нагрузками) величины -Ломакс и Ммин определяются так к изгибающему моменту от постоянных нагрузок (со своим знаком) прибавляются изгибающие моменты от всех возможных кратковременных нагрузок со знаком плюс ( + ) и минус (—) соответственно, умноженные на коэффициент сочетаний, равный 0,9. [c.162]

Кроме того, одной из основных причин нарушения нормальной эксплуатации испарительных контуров с выносными циклонами является значительное отклонение расхождения уровня воды в циклоне и барабане от намеченных расчетом. В связи с этим вопрос о контроле за соответствием действительного расхождения уровня воды проектному имеет огромное практическое значение, а поэтому пуск и наладка любого котла, снабженного экранным контуром с выносными циклонами, должны обязательно сопровождаться необходимой проверкой и контролем за понижением или повышением уровня воды в циклоне при различных нагрузках котла, в том числе и максимальной. Посадка уровня воды в циклоне относительно оси барабана при работе котла с различными нагрузками зависит, как известно, от выбора схемы, размера соединительных трубопроводов по пару и воде между циклоном, сборным коллектором, уравнительными емкостями или барабаном. Для каждого испарительного контура, включенного на выносной циклон, все коэффициенты запаса по застою и опрокидыванию обеспечиваются при определенном, принятом в проекте, положении уровня воды в циклоне. Значительное опускание уровня воды ниже расчетного может приводить к нарушению надежности работы и вызывать неустойчивость циркуляции в отдельных слабообогреваемых трубах этого контура, особенно при небольшой его высоте. Значительные отклонения в опускании уровня воды в циклоне от проектного могут приводить, как уже отмечалось выше, [c.85]

В работах этого направления показано, что коэффициент цикличности сложным образом зависит от ряда параметров 1 = = iX(e, Гтазс, tu) особенно влияет длительность выдержки и максимальная температура. Существенно, что % (для исследуемых материалов) в малой степени зависит от действующей нагрузки (е), и, следовательно, предельные кривые длительной термической усталости Iga—lg( 4A /) при данном режиме термоциклического нагружения будут параллельны основной кривой длительной статической прочности при Гтах ПО Параметру X. Этот параметр определяют в результате ограниченного объема испытаний на термоусталость при заданных (конкретных) значениях максимальной температуры и длительности выдержки при Гщах- Указанное обстоятельство является основой для обоснования расчетного метода определения термоусталостной прочности при обсуждаемом режиме нагрул е-ния. [c.74]

Подробные исследования отрыва на сверхзвуковом крыле провел Пирси [20]. С точки зрения отрыва на крыле, вызываемого скачком уплотнения, основной характеристикой формы сечения является изменение наклона верхней поверхности. Для определения начала отрыва при больших числах Маха очень важна также форма задней кромки. Часто отрыв возникает сначала на части размаха вследствие большой локальной нагрузки, и его развитие может быть задержано модификацией формы в плане, приводящей к снижению пиков нагрузки, например изменением формы передней кромки. Причиной отрыва, вызванного скачками, часто является интерференция полей течения от соседних поверхностей. Скачок от передней кромки крыла может вызвать отрыв пограничного слоя на фюзеляже, а этот отрыв в свою очередь может привести к появлению вихрей, возмущаюнщх поле течения около крыла. Система скачков уплотнения на стреловидном крыле довольно сложна (фиг. 2) она состоит из переднего, заднего и концевого скачков, причем последний образуется не на всех крыльях. На внешней части крыла преобладает течение, близкое к обтеканию крыла с углом скольжения и, по-видимому, прежде всего появляется отрыв, связанный с концевым скачком. Два внутренних скачка (передний и задний) являются трехмерными и не так важны для крыльев умеренных удлинений при расчетном режиме, но они важны для нестреловидных крыльев малых удлинений, работающих при достаточно больших коэффициентах подъемной силы. На эти два внутренних скачка сильное влияние оказывает обтекание корневой части крыла частично это влияние передается концевому скачку через точку пересечения. Поэтому изменение геометрии в окрестности корневой части крыла, например формы фюзеляжа, является мощным средством улучшения обтекания больших участков крыльев. [c.204]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 7.31 ) . Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 Л1. Обт мный вес сжиженного газа 1 г/л- коэффициент кинематической вязкости Vi = 0,1 см 1сек район строительства с сейсмической активностью 8 баллов — 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. Основными иесущими элементами этой конструкции, которые должны рассчитываться на сейсмические силы, являются поддерживающие резервуар стойки. Для определения периода собственных колебаний системы принимаем следующую расчетную схему (рис. 7.32) считаем, что стойки на отметке 9 м заделаны в плиту с бесконечной жесткостью, а внизу — заделаны в фундамент. Тяжи между стойками выполнены из круглой стали диаметром 30 мм и могут работать только на растяжение. При горизонтальной нагрузке в работу включаются только 4 тяжа, симметричные относительно диаметра резервуара, вдоль которого действует единичная сила, Горизонтальное перемещение от единичной силы 1 т fil = 0,07 см. Вес резервуара равен 128 т, а вес половины стоек и ограждений 25 т. [c.306]

Значительное упрощение и ускорение работы по выбору основных размеров конденсатора может быть достигнуто при использовании для расчетов вспомогательных расчетных таблиц или расчетных графиков, разработанных в ВТИ. Особенно удобны для практического применения графики, построенные в виде зависимости удельной паровой нагрузки кратности охлаждения т и гидравлического сопротивления конденсатора Др от длины трубок I и скорости воды в трубках ш. Каждый расчетный график соответствует вполне определенным значениям, встречающимся при проектировании конденсаторов давлению пара температуре поступающей в конденсатор воды числу ходов 2 и диаметру трубок графики подсчитаны для теплоты конденсации пара 8/ = 525 ккал1кг, а коэффициент теплопередачи подсчитан по формуле (250) при коэффициенте чистоты Р 3 = 0,8. Построение этих графиков основано на следующих трех выражениях [c.236]

При назначении расчетных характеристик пластмасс наиболее сложным является учет влияния продолжительности действия нагрузки. Как известно, ползучесть конструкций из традиционных материалов расчетом непосредственно не учитывается. Только в случае определения расчетных сопротивлений древесины на основное сочетание нагрузок (собственный вес и снеговая нагрузка) введен понижающий коэффициент 0,67, на который умножен предел прочности. Когда характер на1грузок резко отличается от основного, дополнительно вводятся другие понижающие или повышающие коэффициенты. Недостатком этого способа учета ползучести является неопределенность основ1ного сочетания нагрузок. Снеговая нагрузка и по величине и по продолжительности в различных климатических поясах СССР имеет различное значение, в то время как расчетные сопротивления принимаются во всех случаях одинаковыми. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...