Кавитация в турбине

Итак, если кавитация в турбине начинается при достижении высотой отсасывания [c.88]

От коэффициента кавитации турбины с. следует отличать коэффициент кавитации ее установки Если кавитация в турбине [c.88]

Кавитацию в турбине малой мощности можно прекратить, поставив в ее отводном канале порог и этим уменьшив высоту отсасывания. При этом уменьшается, конечно, и вапор, а следовательно, и мощность. [c.90]

В первую очередь необходимо отметить, что основные законы гидравлики широко применяются в теории лопастных насосов и гидравлических турбин. Так, например, уравнение Бернулли для относительного движения жидкости используется при анализе характера движения потоков в области рабочих колес ука-анных гидравлических машин. Оно служит также для исследования явления кавитации в лопастных насосах и гидравлических турбинах, позволяя устанавливать высоту всасывания или предельное число оборотов рабочих колес. [c.3]

Для предотвращения кавитации в насосах и турбинах выбирают соответствующее расположение рабочих колес относительно свободной поверхности жидкости. В гидродинамических передачах это исключено, поэтому устранение кавитации можно осуществить повышением давления питания, что приведет к повышению давления во всей проточной части, так как система гидродинамической передачи замкнутая. [c.40]

В турбинах Пельтона кавитация наблюдается на иглах и ковшах позади случайных выступов на поверхностях, по которым скользит вода с большой скоростью, так как и здесь возникает большое разрежение. [c.257]

В результате тщательного рассмотрения условий возникновения и развития кавитации в сочетании с энергетическими характеристиками турбины на основании результатов испытаний мощность агрегатов Волжской ГЭС им. В. И. Ленина была увеличена со 105 до 115 Мет. [c.122]

Из всего изложенного следует, что определение действительных условий возникновения и развития кавитации в рабочих органах насосов и гидравлических турбин необходима для выявления режимов работы, наиболее опасных с точки зрения кавитационного разрушения. Эта задача в настоящее время может быть решена лишь при помощи комплексных натурных испытаний, поскольку никакие исследования моделей не в состоянии отобразить всего многообразия реальных условий эксплуатации. [c.123]

Конденсация мелких пузырьков вызывает постоянный характерный шум, треск в турбине. Если мелкие пузырьки успевают объединиться в крупные (полостная кавитация), то наблюдаются более сильные периодические шумы и сотрясения (вибрации) частей турбины и даже здания, иногда опасные для их прочности. [c.85]

КАВИТАЦИЯ В АКТИВНЫХ ТУРБИНАХ [c.86]

Это неравенство указывает, что если аЯ есть то значение динамического разрежения, при котором в турбине данного типа при данном режиме уже возникает кавитация, то во избежание последней высота отсасывания должна удовлетворять этому неравенству, т. е. не превышать некоторого предела. Этот предел определяется некоторым значением коэффициента кавитации а (иначе кавитационного коэффициента) турбины (или ее типа) в данном режиме. Формулу допустимой высоты отсасывания (8-5) предложил в 1924 г. в Германии Д. Тома и она часто носит его имя. [c.88]

При малых напорах кавитация, не является опасной. Число лопастей может быть уменьшено. Однако чем меньше напор, тем, с одной стороны, меньше все скорости в турбине, а с другой, — нужнее большие расходы для заданной мощности. Это приводит к большим диаметрам турбины, большим высотам изогнутой отсасывающей трубы и малым оборотностям агрегата. Средством борьбы является повышение быстроты, а следовательно, и скорости и скоростной энергии на выходе из колеса. Тогда особо ответственной становится работа отсасывающей трубы только при хорошем восстановлении ею энергии к. п. д. турбины может быть удовлетворительным. При этом допустима большая длина трубы, но нежелательна ее большая высота, так как тогда капиталовложения на сооружение глубокого фундамента были бы несообразно велики. [c.122]

Износ турбин может происходить в разных их частях и от различных причин. Характерными для турбин являются износы их проточных частей и уплотнений от кавитации и от взвешенных наносов и износ опорных и других частей от вибраций. Однако предупреждение этих износов зависит в значительной степени не от эксплуатационников, а от конструкций турбин и гидротехнических сооружений. Именно попадание в турбины истирающих ее наносов предупреждается отстойниками, исправная работа [c.246]

Одной из важнейших проблем в области современной гидродинамики является возникновение кавитации в жидкости. Под кавитацией подразумевается совместное существование паровой или газовой фазы с жидкой фазой. Эта паровая или газовая фаза возникает первоначально в виде мелких пузырей, распределенных внутри жидкости. Практически важен рост сопротивления, испытываемого погруженными телами при их движении в жидкости, когда возникает кавитация так, при наличии кавитации в потоке к. п.д. насосов и турбин уменьшается. Частным случаем общей проблемы кавитации, анализируемым в настоящей работе, является проблема динамического равновесия и скорости роста пузырей пара и газа. [c.226]

На основании сказанного нетрудно сделать вывод, что вихревая кавитация может вызывать разрушение только в том случае, когда схлопывание каверн происходит на поверхности тела или на небольшом расстоянии от нее. В качестве важного примера можно назвать разрушения на концах лопастей осевых турбин или насосов, вызванные кавитацией в концевом зазоре. Эта кавитация определенно относится к вихревому типу. [c.24]

Влияние присутствия в жидкости большого количества растворенного газа, обладающего высокой растворимостью, еще мало изучено. В отсутствие ядер кавитации оно было бы, вероятно, очень слабым. Но при достаточном числе ядер растворенный газ может значительно повысить эффективное критическое давление, при котором начинается кавитация. В качестве примера рассмотрим работу некоторых реактивных турбин, использующих остаточную энергию рабочего тела (холодная вода, насыщенная углекислым газом при сравнительно высоком давлении) [3]. На направляющих лопатках развивалась интенсивная кавитация, хотя минимальное давление на выходе из турбины было равно атмосферному или несколько превышало его. [c.165]

Распределение накопленной энергии между окружающей жидкостью и газом или паром, заполняющим каверну, будет зависеть от способности обеих сред к накоплению энергии при одинаковом (в первом приближении) приросте давления на поверхности раздела. В этой связи можно предложить объяснение, почему вдув газа в поток часто препятствует кавитационному разрушению. Этот прием часто применяется при эксплуатации гидравлических турбин, и результаты лабораторных исследований подтверждают его эффективность [37, 52]. В ряде случаев попадание газа в каверны, схлопывание которых приводит к разрушению, затруднено. Область кавитационного течения обычно занимает лишь небольшую часть поперечного сечения потока. Кроме того, разрушение могут произвести только те каверны, которые перемещаются вдоль поверхности материала, как в случае описанных выше испытаний в гидродинамической трубе КТИ. Поэтому, если не позаботиться о тщательном выборе точки вдува и расхода вдуваемого газа, то большое количество воздуха будет потрачено впустую. С другой стороны, если в жидкость, втекающую в область кавитации, вводить слишком много воздуха, то может произойти нежелательное расширение этой области, так как в нее будут попадать дополнительные ядра кавитации. В результате возможно усиление разрушения. [c.422]

Простейшая лаборатория гидравлических машин должна быть обеспечена достаточным расходом воды, оборудованием для подвода механической энергии к машине, если это насос, и ее потребления, если это турбина, и измерения энергии в обоих случаях, а также оборудованием для измерения расхода, давлений, температур и аналогичных физических величин. Если в лаборатории также проводятся исследования кавитации, то главным дополнительным требованием будет обеспечение возможности регулирования давления в системе независимо от расхода и напора машины. Весьма желательно иметь дополнительную возможность для достаточно подробного визуального и фотографического наблюдения областей возможной кавитации в испытываемой машине. [c.551]

Зоны интерференции. Зона интерференции обычно образуется вблизи линии пересечения двух направляющих поверхностей канала. Типичным примером такой зоны является окрестность линии пересечения лопастей с бандажом рабочего колеса насоса или турбины. Здесь число Ki обычно выше, чем для любой одиночной поверхности по двум основным причинам. Первая состоит в том, что в общем случае линии пересечения поверхностей не совпадают с линией тока невозмущенного течения. Вследствие этого течение должно либо ускоряться, либо замедляться. Если оно ускоряется, то местное давление падает и, следовательно, местное число Ki будет меньше, чем на любой невозмущенной поверхности. В результате может развиться местная кавитация. С другой стороны, замедление потока свидетельствует об увеличении его поперечного сечения, которое обычно достигается только при увеличении эффективного радиуса кривизны стенок канала вследствие их отклонения от направления потока. Это означает, что местное число Ki в зоне интерференции будет выше, чем его значения для любой одиночной поверхности следовательно, возрастает опасность развития кавитации. В некоторых случаях можно создать такую конструкцию, в которой пересечение двух направляющих поверхностей будет совпадать с линией тока. При этом будут устраняться основные источники интерференции. [c.608]

Иногда трудно предвидеть опасность кавитации в какой-либо части улитки центробежного насоса, поскольку она находится в зоне относительно высокого давления. Тем не менее язык является такой же направляющей лопаткой, как лопатка направляющего аппарата турбины или лопасть рабочего колеса, и расположена в зоне очень высокой абсолютной скорости. Более того, [c.609]

В общем случае каналы турбомашин имеют очень сложную конфигурацию. Большинство турбин имеют два ряда направляющих лопаток, которые значительно усложняют характер потока. Наружный ряд, состоящий из плоских ребер, является обычно элементом конструкции статора турбины. Ребра устанавливаются таким образом, чтобы создавать минимальное сопротивление и оказывать на поток минимальное силовое воздействие. Внутренний поворотный ряд, т. е. непосредственно направляющие лопатки, оказывает основное воздействие на поток. Рычажный механизм поворачивает лопатки одновременно на один и тот же угол. Однако разные угловые положения эквивалентны разным конструкциям спиральной камеры. Поэтому каждому угловому положению соответствует своя совокупность кавитационных характеристик. На практике рабочий интервал для каждого углового положения направляющих лопаток довольно ограничен. Даже для простой спиральной камеры турбины без любого из двух описанных рядов лопаток (фиг. 11.2) довольно трудно определить характеристики потока. С другой стороны, за исключением специальных машин рабочие условия исключают возможность возникновения кавитации в основном потоке. Однако вторичная кавитация нередко происходит либо на направляющих лопатках, либо вблизи входной кромки рабочих лопастей, в частности в зонах интерференции на втулке или бандаже. [c.614]

Судовые гребные винты в основном относятся к весьма низконапорным насосам с высоким коэффициентом быстроходности. Анализ кавитационных условий работы насосов такого рода упрощается из-за отсутствия корпуса, что, однако, не исключает некоторых специфических особенностей. Первая особенность связана с тем, что плоскость винта почти вертикальна и погружена на глубину порядка величины его диаметра. Поскольку на больших судах диаметр винта велик, он в значительной степени определяет числитель числа кавитации К, вследствие чего Kf сильно изменяется от верхней до нижней части диска винта. Поэтому на каждой лопасти винта может развиваться кавитация только в течение части каждого оборота. Такой циклический характер кавитации подобен описанному выше для лопастей рабочего колеса турбины, хотя причины кавитации в обоих случаях различны. На кавитацию в рабочих колесах турбины колебания давления обычно оказывают слабое влияние, а основной причиной пульсирующей кавитации является изменение угла атаки вследствие изменения скорости набегающего потока. Другими словами, для турбины причиной пульсирующей кавитации является скорее изменение параметра /Сг, чем /С/. [c.616]

В гл. 8 и 9 были рассмотрены факторы, объясняющие образование глубоких впадин или трещин в областях кавитационного разрушения, а также причины существования инкубационного периода, наблюдаемого при испытаниях на вибрационных установках и возможные аналоги этого явления при кавитации в потоках жидкости. Подобные эффекты могут наблюдаться при сложных течениях в гидравлических машинах. В гидравлическом оборудовании довольно часто обнаруживают глубокие локализованные выемки на разрушенной поверхности, а в некоторых случаях даже сквозные отверстия в направляющих поверхностях. На фиг. 11.5 показана лопасть колеса турбины, подверженная такому разрушению. При рассмотрении глубоких выемок можно видеть, что направление впадины не обязательно определяется структурой потока, примыкающего [c.620]

Согласно физическим представлениям, концевой вихрь должен образовываться на конце гидропрофиля вследствие закручивания течения относительно задней кромки под действием разности давлений на обеих сторонах лопасти. Однако из этого не следует, что во всех точках минимального давления будет развиваться именно вихревая кавитация. Вихревая кавитация развивается только в том случае, если минимальное давление в вихре падает ниже давления насыщенного пара. Кавитация в зазоре между концом лопасти и корпусом в осевых насосах и турбинах возникает по тем же основным причинам, что и концевые вихри на открытых винтах. Однако в гидравлических машинах нагрузка на лопасть велика и практически приложена к ее концу. Поэтому скорость потока в зазоре часто достаточно высока и вихревая кавитация не развивается. [c.623]

Когда речь идет о влиянии кавитации на характеристики гидравлического оборудования, то наиболее важно рассмотреть кавитацию, влияющую на основной поток. Однако с точки зрения кавитационного разрушения местная кавитация может оказаться более важной, чем кавитация в основном потоке, поскольку она вызывает разрушение наиболее напряженных участков. Например, местная кавитация может вызвать разрушения в местах пересечения входных кромок лопаток и бандажа рабочего колеса турбины. Эти участки являются концентраторами высоких напряжений, и потеря даже небольшого количества материала на этих участках может привести к серьезным последствиям. С другой стороны, если первичная кавитация происходит в основном потоке рабочего колеса турбины, то она, вероятно, охватывает относительно широкую площадь на всасывающей стороне лопатки вблизи выхода. Из этой области могут быть удалены без опасных последствий для конструкции гораздо большие количества металла. [c.629]

Кавитация может развиваться и на самом корпусе машины несколько ниже направляющих лопаток, если кривизна его поверхности слишком велика. Существует тенденция, весьма широко воплощенная в турбинах Каплана и лопастных турбинах, — уменьшать предельные размеры и стоимость машины и проектировать направляющий аппарат таким образом, чтобы при работе на расходах, соответствующих более полностью открытого сечения, выходные кромки направляющих лопаток имели вынос над рабочим колесом. Очевидно, что на поток, граничащий с этим выносом, действует значительная боковая сила. Для обеспечения хорошего сопряжения с корпусом и друг с другом в частично и полностью закрытом положении концы лопаток обычно делаются прямыми. С точки зрения кавитации такая компоновка настолько неудачна, что возникновение и развитие каверн становится возможным даже при относительно высоких давлениях и малых скоростях. В случае кавитации образуется присоединенная каверна с множеством небольших перемещающихся пузырьков на границе раздела, которые отделяются от нее и уносятся потоком. На входные кромки рабочих лопастей будет действовать очень высокое дав- [c.630]

Переоценка основного предположения, на котором базируется понятие кавитационного коэффициента быстроходности, подсказывает другую возможность. Это предположение состоит в том, что единственно опасной зоной с точки зрения кавитации является зона наименьшего давления, а именно вход в крыльчатку для насосов или выход из рабочего колеса для турбин. Однако, как указывалось ранее, это не единственная опасная зона в гидравлических машинах. Другая критическая область в турбинах находится на входе в рабочее колесо. Проектирование входных кромок затрудняется в связи с тем. [c.646]

Латунь может подвергаться также ударной коррозии, связанной с явлениями кавитации. Кавитация в условиях работы конденсаторов турбин представляет собой разрывы потока охлаждающей воды п.ри завихрении его в местах пониженных давлений. Возникающие при этом паровоздушные полости устраняются, как только они переносятся в районы более повышенного давления. Разрушение этих полостей сопровождается внезапными сжимающими усилиями большой величины. Если место разрушения этих полостей близко к стенкам конденсаторных труб, то последние подвергаются большому количеству ударов и пленки на них разрушаются. При этом на поверхности металла, лишенной защитных пленок, возникает анодный участок катодом же служит значительная по своей величине поверхность металла с неразрушенной пленкой, которая окружает анодные участки. При подобных обстоятельствах создаются условия для протекания локальной коррозии, интенсивность которой определяется не только концентрацией коррозионных агентов, но и соотношением площадей действующей макропары [Л. 5]. [c.30]

С явлением кавитации, в частности, приходится встречаться при движениях с большой скоростью на подводных крыльях, при работе гребных винтов и турбин на повышенных оборотах, при движении жидкости в насосах и других гидравлических машинах. Кавитация встречается и в гидравлических системах на самолетах, когда при подъеме их на высоту ргст сильно уменьшается. [c.35]

Если при данной температуре внешнее давление уменьшается до давления паров морской воды, то начинается вскипание. На практике часто наблюдается локальное закипание воды при очень большой скорости потока. Например, морская вода, обтекающая с высокой скоростью турбину или гребной винт, испытывает очень резкие перепады давления при резком изменении сечения потока, в частности на краю лопастей. При этом образуются пузырыш пара, которые в другой точке потока могут испытать коллапс. Повторяющиеся удары, возникающие при коллапсе этих пузырьков, со временем приводят к разрушению поверхности металла. Отрывающиеся чешуйки металла открывают свежую активную поверхность для коррозионного воздействия морской воды. Таким образом, кавитация в морской воде сопровождается потерями металла как за счет механического разрушения, так и за счет коррозии. [c.28]

В результате этих исследований разработан и экспериментально проверен акустический метод обнаружения кавитации в работающих гидромашинах [40]. Этот метод проверялся в лаборатории гидравлических турбин Ленинградского металлического завода им. XXII съезда КПСС и на ряде действующих ГЭС. [c.124]

Отвечая М. Хом-ма, Л. Эсканд заметил, что в реальных условиях явление кавитации будет длиться достаточно заметное время например, при трубопроводе длиной 1 000 м для рассмотренных в докладе случаев продолжительность кавитации будет 4—8 сек. Как показала проведенная киносъемка (1 700 кадров в секунду), наблюдалось появление и исчезновение кавитационной каверны и в трубе длиной всего в несколько метров, т. е. когда каверна существует очень непродолжительное время. В промышленных установках указанное явление кавитации наблюдалось в трубопроводах насосных станций. В турбинных водоводах ГЭС это явление может появиться лишь в исключительных случаях, так как нормальное регулирование турбин ограничивает величину гидравлического удара. [c.131]

Ищии отметил, что все описываемые опыты проводились на модели диаметром 200 мм при напоре 10 лг и тем самым было выдержано рекомендованное для модельных исследований значение числа Рейнольдса. Кроме того, автором были проведены контрольные испытания двух типов состояния разгона пропеллерной турбины в условиях кавитации на модели диаметром 350 мм при напоре 10 м, которые подтвердили результаты, полученные при испытаниях модели диаметром 200 мм. Аналогичные исследования, выполненные автором на моделях радиально-осевых и диагональных турбин диаметром соответственно 400 и 300 мм, не выявили II типа кавитации в гидромашинах этих типов. [c.154]

Т. Ямазаки (Япония) в докладе В-3 сообщил о работе, выполненной в гидравлической лаборатории фирмы Хитачи по исследованию эрозионного разрушения ковшей турбины Пельтона. В ковшовых турбинах так же как и в турбинах других типов, повреждения, вызванные кавитацией, являются одной из наиболее важных проблем, нуждающихся в решении. Исследование этого явления в ковшовых турбинах крайне затруднено из-за того, что кавитация возникает кратковременно только при соприкосновении ковша со струей, и поэтому невозможно осуществить непрерывное ведение эксперимента. [c.157]

Испытывалась модель диаметром 250 мм десятилопастного рабочего колеса высоконапорной поворотнолопастной турбины. Схема экспериментальной установки показана на рис. 7-34. Испытания производились при напорах 9—16 м. Расход измерялся с помощью мерного водослива, напор — прецизионными манометрами. Для замера мощности служил качающийся динамометр постоянного тока мощностью 130 л. с. он же использовался в качестве двигателя для определения механических потерь в турбине и в самом динамометре методом холостого хода . Поскольку основным предметом изучения являлась щелевая кавитация, поток вблизи периферии исследовался подробно. Радиальная составляющая потока, возникающая вследствие непостоянства циркуляции на периферии колеса в горловине камеры, измерялась с помощью протарированных трубок Пито, выполненных в виде барабана одновременно использовались цилиндрические трубки Пито и зонды замера общего давления. Положение мерных сечений показано на рис. 7-35. Используя кривые распределения осевых составляющих скоростей с г1 и Ст2 И углы радиэльного наклона потока 61 и 62, получили характер потока на входе и выходе из рабочего колеса, причем линии тока [c.161]

М. Хуг (Франция) высказал мнение, что примененная Саито методика определения Окр недостаточно аргументирована и что представленные на рис. 7-37 зависимости в большей степени характеризуют условия возникновения кавитации, чем развитой кавитации. Обосновывая принятую в опытах методику. Саито отметил, как вполне установленный факт, что внешние характеристики модельной турбины обычно не изменяются при появлении микропузырьков, т. е. в состоянии начинающейся кавитации, пока не будет достигнута некоторая степень развития кавитации. Поэтому будет неправильно принимать величину о в точке на кривой Q l—а, в которой происходит изменение характера зависимости приведенного расхода от коэффициента кавитации, в качестве Онач-Начальные значения коэффициента кавитации, показанные в табл. 7-5, отличаются от значений а, соответствующих развитой стадии кавитации (рис. 7-37). Хуг высказал также точку зрения о возможной причине полу- [c.164]

X. Танака (Япония) подчеркнул, что работа Саито представляет интерес прежде всего потому, что в ней показана важная роль щелевой кавитации в поворотно-лопастной гидротурбине, и она раскрывает некоторые закономерности влияния напора на Щр. Было бы интересно, по мнению Танака, выяснить влияние напора на величину Окр и в области более высоких напоров, в которой используются поворотнолопастные турбины. [c.165]

Другой простой пример — влияние изменения размера гидравлических турбин. Предположим, например, что для некоторой ГЭС проектируются главные турбины мощностью 50 ООО л. с., а также одна вспомогательная турбина мощностью 5000 л. с. По-видимому, можно использовать турбину с тем же самым коэффициентом быстроходности и, следовательно, по существу одинаковой конструкции, если спроектировать ее геометрически подобной главным турбинам. Можно ожидать также, что все турбины будут иметь одинаковые эксплуатационные характеристики, в том числе и кавитационные. Однако следует иметь в виду следующее. Хотя напор и, следовательно, все линейные скорости у обеих турбин одинаковы, отношение их выходных мощностей составляет 10 1. Следовательно, отношение линейных размеров будет равно У10, или немного более 3 1. Поэтому, если для турбины мощностью 5000 л. с. наинизшая точка на выходе из рабочего колеса будет расположена на расстоянии 0,61 м от наивысшей точки, соответствующая разница положений наинизшей и наивысшей точек на выходе из рабочего колеса турбины мощностью 50 000 л. с. составит около 1,93 м. При этом изменение давления на выходе из рабочего колеса главной турбины будет больше, чем на выходе турбины меньшего размера. Следовательно, чтобы обе турбины имели одинаковые коэффициенты надежности относительно возникновения кавитации, главная турбина должна быть установлена на более высоком уровне. Причина этого понятна кавитация на направляющих поверхностях зависит от абсолютного давления. Разница в 1,32 м достаточно велика и может соответствовать разнице между условиями, когда кавитация заметна, и беска-витационными условиями. Например, в гидродинамической трубе было обнаружено, что в условиях, близких к возникновению кавитации, разница в уровнях 5,08 см вызывает заметную разницу в степени кавитации. [c.301]

Пример большого стенда для испытания насосов и турбин представляет Национальная техническая лаборатория в Ист-Килбрайде (Шотландия), которая упоминалась в гл. 2. В Ист-Килбрайде имеются установки с незамкнутым и замкнутым контурами [16, 27, 52]. Для исследования кавитации построены две замкнутые установки с регулируемым давлением, одна для насосов а другая для турбин. Установка для испытания гидротурбин, представленная на фиг. 2.8, позволяет испытывать модели с диаметром рабочего колеса 508 мм. Циркуляция воды обеспечивается центробежным насосом с регулируемой скоростью вращения мощностью 350 л. с. или осевым насосом с регулируемым шагом мощностью 210 л. с. Установка имеет абсорбер, в котором растворяется свободный воздух, выделившийся вследствие кавитации в испытываемом узле. Абсорберы рассматриваются в разд. 10.9. Мощность поглощается сменными динамометрами (100 и 250 л. с.). С моделями насосов мощностью 250 л. с. можно получить напоры до 75 м при малых расходах жидкости и расходы 1,6 м /с при низких напорах. Давление, температуру и содержание воздуха в воде можно регулировать в широких пределах. Для исследования кавитации в центробежных или диагональных насосах имеется аналогичная установка, в которой можно испытывать модели с диаметром входа до 508 мм и мощностью до 350 л. с. Эта мощность рассеивается благодаря действию сил поверхностного трения в специальных конических дроссельных клапанах, в которых падение давления достигает 180 м вод. ст. при расходах 0,03— 0,6 мз/с [c.552]

При определенных условиях в жидкости могут существовать и растягивающие напряжения. Если, например, охлаждать закрытую со всех сторон трубку,. аполненную жидкостью, то до некоторого момента жидкомь не уменьшается в объеме, а продолжает заполнять всю трубку, прилипая к стенкам. Мы имеем здесь дело с всесторонне растянутой жидкостью. Судя по результатам опытов, величина растягивающего напряжения может достигать, например, для воды 20 атмосфер. Попидимому, при движении воды в турбинах с большой скоростью в условиях отсутствия кавитации также возникают растягивающие напряжения в жидкости. [c.33]

Основной проблемой в кавитации является эрозия . Быстро меняющиеся высокие давления и тепловые ударные волны разрушают материал деталей, находящихся в кавитационной области. По экспе-ри.ментальным данным установлено, что максимальный шум и эрозия на деталях наступают одновременно. Процесс эрозии деталей насосов, турбин, клапанов и других механизмов происходит так быстро, что, например, рабочее колесо насоса после нескольких недель работы часто выходит нз строя. Насосы кавитируют, когда давления низки или скорости очень велики. В этих условиях происходит отрыв жидкости от рабочего элемента насоса (поршня, лопатки и др.). Отрыв же жидкости в основном зависит от величины давления иа входе в рабочую камеру насоса. Если давление оказывается недостаточным и не обеспечивает неразрывности потока, то происходит отрыв жидкости и в насосе возникает кавитация. Для борьбы с кавитацией в насосах необходимо во всасывающей камере создать такое давление, которое [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...