Турбина модельная

Подпятники в виде упорных шарикоподшипников применяются у турбин модельных и у натурных малой мощности. При больших осевых усилиях они неприменимы, так как в. отношении поломки крупные шарики менее надежны, а аварии у мощной турбины опаснее,. чем у. малой. [c.105]

Модель — см. Турбина модельная Момент инерции 186 [c.267]

Для более детального исследования и получения более точных количественных соотношений математические модели постоянно уточняют о результатам всевозможных испытаний. Это и испытания насосов на воде, и гидравлические проливки агрегатов автоматики, элементов гидравлических систем, и продувки турбин модельными газами, на модельных и других различных режимах и т. п. Большее место, в плане уточнения математических моделей, занимают огневые испьггания узлов, агрегатов и двигателя в целом. [c.155]

Диаметр рабочего колеса турбины Di является основным размером, определяющим при заданных напоре и пропускной способности мощность и массу турбины. Гидродинамические качества рабочего колеса в основном определяют такие характеристики турбины, как к. п. д., приведенные расход, частота вращения, кавитационный коэффициент и коэффициент быстроходности. Они определяются при испытаниях модельной турбины на лабораторной установке. [c.6]

Проточный тракт поворотнолопастной турбины проектируют геометрически подобным тракту модельной турбины этого типа. К универсальной характеристике прилагают схематичный чертеж, на котором указывают размеры элементов проточных частей испытанной модели. Эти размеры, пересчитанные в отношении DiT-yp/ iM, служат исходными при проектировании турбины. Установки поворотнолопастных турбин при напорах до 40 м применяют для русловых ГЭС. Такая установка показана на рис. П.2. [c.19]

В основной зоне турбинных режимов 10 м 5 (рис. 2) поток в области рабочего колеса исследованных модельных блоков по своему характеру не отличается от изученных ранее [5]. Однако уже при режимах, близких к разгонным /, 2, 3 и 4, поток в области рабочего колеса начинает перестраиваться следующим образом. [c.270]

В формулу (3) подставляются заданный расход Qi, и модельный Qal Дг и принимаются равными единице определяется а затем по формуле (4) и л. Обе величины могут быть округлены по стандартам диаметров турбин и оборотностей генераторов (при прямом соединении турбины с генератором). [c.260]

Данные модельных и натурных исследований входных устройств и отсеков ЦНД дают часто противоречивые оценки показателей их экономичности. Полученные отдельные положительные результаты недостаточно достоверно отражают истинную картину, поскольку в большинстве получены на однопоточных стендах с развитыми цилиндрическими входными участками с отклонениями от точного геометрического подобия моделируемых проточных частей ЦНД. Оценка экономических показателей входных отсеков ЦНД на натурных турбинах возможна лишь по данным тра- [c.92]

Мощные ДРОС — сложные и дорогостоящие элементы турбин. Применение их в энергетических и транспортных установках связано с внесением существенных изменений в традиционные отработанные конструкции агрегата, поэтому созданию натурных образцов и их внедрению в промышленности должны предшествовать всесторонние модельные исследования. [c.107]

Лаборатория турбиностроения ЛПИ оснащена уникальным набором вспомогательного оборудования и технических средств, необходимых для изготовления моделей разнообразных турбинных ступеней. Все серии модельных ступеней РОС и ДРОС изготовлены ЛПИ на собственной производственной базе. Роторы и РК собраны из элементов ходовой части двигателей РД-45. Радиальная решетка РК выточена и затем отфрезерована из крыльчатки центробежного компрессора. Варианты МРК отфрезерованы из поковок сплава АК8 или заготовок из титанового листа. [c.122]

Опыт эксплуатации модельных турбин показал высокую надежность изготовляемых лопаток. Метод отличается простотой и доступностью освоения в лабораторных условиях, высокой производительностью (до 25—30 отливок в смену). [c.123]

Наиболее доступным способом повышения точности измерения мощности является применение системы, обеспечивающей одновременность замера частоты вращения ротора и момента на рычаге гидротормоза. В ЛПИ разработана и реализована система синхронного замера и регистрации этих параметров [92]. Статистический анализ двадцати экспериментальных характеристик различных вариантов модельных турбинных ступеней показал, что при применении данной системы дисперсия результатов измерений уменьшилась более чем в три раза. [c.127]

Рассмотрим отдельные вопросы измерения статических давлений применительно к практике аэродинамических исследований модельных турбин. [c.130]

В связи с необходимостью переноса данных модельных исследований на натурные объекты и сопоставления результатов, полученных на моделях с различными рабочими телами, в данном разделе рассматриваются методы пересчета характеристик турбинных ступеней с одного рабочего тела на другое. [c.136]

Практический интерес к расчетным методам определяется также сложностью полного моделирования двухфазных потоков из-за большого числа определяющих безразмерных параметров, что затрудняет перенос результатов модельных испытаний на натурную проточную часть. С аналогичными трудностями связаны попытки анализа некоторых важных, физических процессов (меж-фазное трение, тепломассообмен, дробление и коагуляция и т. д.). Решению этих проблем могут способствовать расчетные исследования. Создание надежных методов расчета неодномерных двухфазных течений необходимо для оптимизации решеток и ступеней турбин, работающих в области влажного пара. Принципы оптимизации таких решеток сформулированы выше на основе анализа и обобщения результатов экспериментальных и расчетно-теоретических исследований. [c.125]

В большинстве случаев детали турбин имеют сложные конструктивные формы и напряжения в них не поддаются точному расчету. Для установления истинного напряженного состояния конструкции ряд ответственных деталей (роторы, диафрагмы, сопловые коробки и др.) подвергаются модельным испытаниям с замером напряжений методом тензометрирования. [c.24]

Эрозионный износ выходных кромок РК большой веерности наблюдался в турбинах раннего выпуска, когда указанные явления не были изучены. Эрозия охватывала лишь нижнюю половину РЛ с максимальным износом на некотором расстоянии от корня. Обширные опыты на модельных установках и на натурном стенде ЛМЗ, а особенно опыты ВТИ—ЛМЗ и др. на действующих турбинах [14, 35, 9 гл. V], вскрыли характер срывных явлений в РК и движения капельных потоков в выходных патрубках и послужили базой для проектирования этой части ЦНД, включающей и устройства для впрыска конденсата, охлаждающего ЦНД. [c.48]

Последняя ступень прошла всю последовательность аэродинамических испытаний, начиная с продувок решеток профилей. Особую ценность имели ее испытания в модельной пятиступенчатой паровой турбине ЦКТИ (масштаб 1/3), которые выявили газодинамику потока и влияние влажности на потери энергии. [c.74]

Расчет потерь энергии в НА и РК ступеней паровых турбин ведется, как правило, на базе экспериментальных данных, полученных в опытах с плоскими и кольцевыми решетками. Вместе с тем реальные условия обтекания НА и РК в ступени иные, и потери в них могут быть существенно большими. Эти потери приблизительно учитываются, если натурная ступень проектируется на основании характеристик модельной ступени. Однако подавляющее большинство исследований характеристик ступеней выполнено на одноступенчатых моделях, без учета взаимного влияния ступеней, работающих в группе. [c.205]

В многоступенчатом ЦНД современных быстроходных турбин пленочная влага концентрируется в довольно узкой зоне у периферии последней ступени. Общее количество пленочной влаги в сравнимых по параметрам пара условиях в опытах ЛМЗ оказалось в 1,5—2 раза меньше, чем в модельных испытаниях ЛПИ с искусственным увлажнением пара и при меньшем осевом зазоре между предпоследним РК и последним НА. Сравнительно небольшое количество пленочной влаги, сосредоточенной у самой периферии последнего НА, облегчает практически решить задачу удаления наиболее опасной для эрозии пленки. [c.235]

Плотность теплового потока на поверхности модельной турбинной лопатки определится по формуле [c.190]

Роторы турбин состоят из большого числа элементов. Прежде всего это лопатки и элементы их креплений. Возникающие контактные давления сопрягаемых элементов, обусловленные монтажными операциями и центробежными силами, а также взаимные смещения элементов по площадкам сопряжения (в пределах 2—20 мкм) могут привести в условиях циклического нагружения к проявлению фреттинг-эффекта (фреттинг-коррозия, фреттинг-усталость). Опыты на модельных образцах показали, что такой эффект снижает пределы выносливости в 2—3 раза при относительно небольших контактных давлениях (от 30 до 200 МПа). [c.8]

Влияние переменной жесткости статора в окружном направлении можно приближенно учесть с помощью коэффициента, полученного из анализа результатов экспериментального исследования напряженного состояния ряда спиральных камер натурных и модельных турбин [5]. [c.132]

Данные многочисленных модельных испытаний показывают, что увеличение приведенных оборотов п при постоянном приведенном расходе Q i сопровождается у радиально-осевых и пропеллерных турбин уменьшением коэффициента кавитации о (рис. 46). На основании этого можно предположить, что при прочих равных условиях уменьшение напора в пределах области применения турбины данного типа является благоприятным с точки зрения уменьшения кавитационной эрозии. [c.122]

В ряде экспериментальных исследований, в том числе и проводившихся в МИСИ им. В. В. Куйбышева, было отмечено улучшение энергетических показателей модельных гидротурбин в оптимальном режиме при небольшой положительной закрутке потока за рабочим колесом. Этот вывод в известной мере противоречит теоретической оценке, предполагающей в оптимальном режиме работы осевой поток. Влияние этого фактора на кавитационные характеристики турбины в расчетном режиме работы к сожалению не изучалось. [c.157]

Теоретическими расчётами можно лишь в слабой степени предопределить работу турбины, особенно в режимах, отличных от оптимального. От последних же режимы могут отличаться по напору, под который поставлена турбина, по открытию, приданному ей, по оборотности, предоставленной ей эти величины предрешают расход, к. п. д. и мощность турбины. Между тем предопределение работы турбины необходимо для планирования водного и энергетического хозяйства водяных силовых установок. Это предопределение основывается на лабораторных испытаниях турбин модельных, т. е. подобных практическим, но отличающимся от них своими размерами, допускающими лабораторные испытания. Переход от параметров модельной турбины к параметрам практической производится по формулам Фруда и Муди (3) — (5) и (6). [c.259]

Результаты исследований напряжений в модельных и натурных статорах показывают, что в литых и сварно-литых высоконапорных спиральных камерах с короткими, относительно широкими и достаточно массивными колоннами пояса статоров деформируются мало, а в статорах средненапорных радиальноосевых турбин деформации поясов в зоне сопряжения с оболочкой значительно уменьшаются в забетонированном состоянии. Напряжения в переходном сечении от колонны к статс ру в незабетонированном состоянии в 2,0—2,5 раза превышают эти же напряжения при незабетонированном статоре. Это подтверждается испытаниями, проведенными на моделях спиральных камер красноярских турбин [4]. Получить подтверждение этих результатов расчетом полностью не удается, хотя существует много различных методов. [c.77]

Качественно влияние кинетики химических реакций на параметры потока в проточной части газовой тур бииы можно исследовать, заменяя рассмотрение течения N2O4 в проточной части турбины рассмотрением одномерного стационарного течения N2O4 в модельном канале переменного сечения с заданными законами изменения энергообмена и трения вдоль оси канала. [c.166]

Оценка возможности использования каждой конкретной турбины может быть выполнена только по результатам специальных модельных испытаний, однако грубая предварительная оценка может быть выполнена построением прогнозной характеристики. На рис. 6 дана штрихами такая характеристика для насосного режима горизонтальной капсульной турбины с колесом ПЛ-548 (турбинная характеристика, полученная на ЛМЗ им. XXII съезда КПСС, дана сплошными линиями). [c.290]

Исследование на холодном воздухе моделей ДРОС, предназначенных для работы в паровых турбинах, не позволяет получить полные характеристики исследуемых ступеней. Ряд специфических вопросов, например, влияния режимных параметров, влажности и другие целесообразно решать в опытах на натурном рабочем теле. Такие комплексные исследования модельных ступеней рационально дополняют друг друга и позволяют существенно раширить и углубить программу исследования. [c.112]

Исследованные на стенде ЭРТ-1 ступени являются моделями ДРОС, предлагаемых ЛПИ в качестве разделителей потока для двухпоточных ЦНД мощных паровых турбин. Модели спроектированы и изготовлены с масштабом моделирования 6,25, обусловленным производительностью воздуходувной станции лаборатории турбиностроения. При моделировании учитывалась разница физических свойств рабочего тела натуры и модели. Для натурной ступени использовался перегретый пар k = 1,3), для модельной — холодный воздух (k = 1,4). Поскольку соблюсти одновременно кинематическое и динамическое подобие достаточно сложно, при моделировании полностью соблюдено кинематическое подобие процесса в натуре и модели, а также максимально возможно сохранено геометрическое подобие. При этом числа Маха М(,1, Ми,. получаются как средние между их значениями, соответствующими М = idem и kW = idem. В области дозвуковых скоростей при Мд1 = 0,857 такой выбор числа М модели наиболее полно отвечает динамическому подобию процессов [53]. [c.121]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

Лабораторные площади для отработки узлов паровых и газовых турбин увеличились за счет развития экспериментальной базы на ТЭЦ-17 Ленэнерго. На этих площадях введен в строй стенд модельных паровых турбин, на котором установлена экспериментальная паровая турбина ЭТП-2 для исследования моделей отсеков низкого давления мощных паровых утрбин и экспериментальная паровая турбина ЭТП-1 для испытания моделей регулирующих ступеней. [c.468]

Как в СССР, так и за границей в последнее время проблеме влажнопароБых турбин посвящено большое число трудов. Так, фирма Дженерал Электрик выполнила обширные опыты на специально созданном модельном стенде для ступеней низкого давления мощных паровых турбин. В результате усовершенствования этих ступеней было достигнуто улучшение к. п. д. части низкого давления приблизительно на 3% [90]. [c.10]

Наибольшая концентрация наблюдается в ЧНД, наименьшая — в области высокого давления, что объясняется ростом аэродинамических сил, действующих на пленку в РК по мере увеличения плотности пара. Концентрацию влаги за последними ступенями ЦНД современных паровых турбин характеризует диаграмма на рис. XIII.5 [I]. Большой разброс точек на этой диаграмме объясняется конструктивным различием турбин, их размерами (натурные и модельные ступени) и, возможно, неточностью замеров степени влажности общую же картину этой концентрации влаги в конце проточной части ЦНД можно считать достаточно достоверной. [c.234]

На рис. XIII.6 представлены результаты опытов в двухступенчатой экспериментальной турбине ЛПИ, моделирующей две последние ступени турбин ЛМЗ мощностью до 800 МВт. Первая ступень служила для подготовки влаги путем дробления ее в РК после искусственного увлажнения. Эти опыты выяснили, что на НЛ последней ступени пленочная влага сосредоточена в периферийной области. Ее количество зависело от сепарирующей способности первой модельной ступени, а следовательно, и от окружной скорости, с которой связан эффект дробления капель рабочим колесом. [c.234]

Приблизительно такой же уровень крупнодисперсной влаги, как в опытах ЛМЗ, был получен в экспериментальной четырехступенчатой турбине ЦКТИ, моделирующей в масштабе 1 3 последние ступени турбин ЛМЗ мощностью до 800 МВт. Больи1ее количество пленочной влаги было выявлено ХТГЗ [6] для своих крупных турбин в результате испытаний в многоступенчатой модельной турбине и в натурных условиях, а также в опытах КТЗ. [c.235]

Иным оказывается влияние влажности, когда большие тепло-перепады срабатываются в отсеках турбин, состоящих из нескольких ступеней давления. Интересные опытные данные получены на Харьковском турбинном заводе при испытании модельного отсека последних ступеней мощной конденсационной турбины ХТГЗ типа ВКТ-100 [Л. 144]. При проведении опытов начальное и конечное давления пара поддерживались постоянными, степень влажности пара по отсеку изменялась за счет изменения начальной температуры пара. Основные геометрические размеры испытанного отсека ступеней приведены в табл. 12-3. [c.339]

В институте механики высоких скоростей проводятся исследовательские работы по разработке проточной части высоконапорных поворотнолопастных гидротурбин для напоров до 100 м. Предполагается, что основой для выбора параметров такой турбины могут явиться результаты модельных исследований турбины с 10-лопа-стным рабочим колесом. С этой целью под руководством проф. С. Саито значительно расширены исследовательские работы по изучению влияния напора на энергетические и кавитационные характеристики высоконапорной поворотнолопастной турбины. [c.40]

Ищии отметил, что все описываемые опыты проводились на модели диаметром 200 мм при напоре 10 лг и тем самым было выдержано рекомендованное для модельных исследований значение числа Рейнольдса. Кроме того, автором были проведены контрольные испытания двух типов состояния разгона пропеллерной турбины в условиях кавитации на модели диаметром 350 мм при напоре 10 м, которые подтвердили результаты, полученные при испытаниях модели диаметром 200 мм. Аналогичные исследования, выполненные автором на моделях радиально-осевых и диагональных турбин диаметром соответственно 400 и 300 мм, не выявили II типа кавитации в гидромашинах этих типов. [c.154]

М. Хуг (Франция) высказал мнение, что примененная Саито методика определения Окр недостаточно аргументирована и что представленные на рис. 7-37 зависимости в большей степени характеризуют условия возникновения кавитации, чем развитой кавитации. Обосновывая принятую в опытах методику. Саито отметил, как вполне установленный факт, что внешние характеристики модельной турбины обычно не изменяются при появлении микропузырьков, т. е. в состоянии начинающейся кавитации, пока не будет достигнута некоторая степень развития кавитации. Поэтому будет неправильно принимать величину о в точке на кривой Q l—а, в которой происходит изменение характера зависимости приведенного расхода от коэффициента кавитации, в качестве Онач-Начальные значения коэффициента кавитации, показанные в табл. 7-5, отличаются от значений а, соответствующих развитой стадии кавитации (рис. 7-37). Хуг высказал также точку зрения о возможной причине полу- [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...