Расчет радиусов кривизны

Безразмерный коэффициент ролика v = 0,6, поэтому = = 0,625. Результаты расчетов радиусов кривизны р и заносим в табл. 4.3. [c.82]

Рис. 4.27. К расчету радиуса кривизны кулачкового механизма с роликовым качающимся толкателем

Для кулачкового механизма с плоским поступательно двигающимся толкателем расчет радиусов кривизны может быть выполнен по ранее приведенной формуле (4.17). [c.148]

Расчет радиусов кривизны теоретического профиля. Как [c.89]

Расчет радиусов кривизны [c.714]

Расчет радиусов кривизны траекторий [c.186]

Наиболее целесообразным является расчет радиуса кривизны, исходя из его выражения в полярной системе координат. Как это показано в работе (21, наиболее простой вид выражение для радиуса кривизны приобретает после некоторого преобразования и использования так называемого угла подъема кривой, под которым понимается угол п, г) — (X, составляемый векторами нормали и радиусом-вектором кулачка [c.222]

Сводные данные по расчету радиусов кривизны кулачков [c.227]

В работе рассматриваются примеры аналитического расчета радиуса кривизны кулачков с поступательным и качающимся движениями ведомых звеньев. Использовано общее и наиболее простое выражение для радиуса кривизны плоской кривой, определение которого не требует построения профиля (т. е. решения задачи синтеза), проведения нормалей и введения заменяющих механизмов, сопровождающих графические расчеты. Практические примеры расчетов охватывают четыре наиболее употребительных закона движения толкателей. [c.229]

Расчет радиусов кривизны рабочих кромок матрицы и пуансона 124 [c.535]

Диаметр окружности граничных точек профилей зубьев Расчет радиусов кривизны профиля зуба. Граничная точка отделяет эвольвентную часть профиля от переходной кривой. Переходная кривая начинает формироваться в тот момент, когда в станочном [c.286]

Расчет радиусов кривизны производят для контроля погрешности торцового профиля зуба. Радиус кривизны в граничной точке профиля зуба равен [c.286]

Ниже приводится порядок расчета радиусов кривизны Ri ш Ri на ЭВМ. [c.145]

На основании формулы (8.41) можно отмстить, что приведенный радиус кривизны в различных сечениях зуба конического колеса изменяется пропорционально диаметрам этих сечений или расстоянию от вершины начального конуса. Ранее было сказано, что удельная нагрузка q также пропорциональна этим расстояниям. Следовательно, отношение постоянно для всех сечений зуба. При этом постоянными остаются и контактные напряжения по всей длине зуба, что позволяет производить расчет по любому сечению (в данном случае по среднему). Удельная нагрузка в этом сечении (см. рис. 8.32) [c.133]

Критерии работоспособности и расчета. Без учета деформаций и приработки контакт зубьев в передаче Новикова осуществляется в точке, а не по линии, как у эвольвентных передач. Однако малая разность радиусов кривизны ri и Га выпуклых и вогнутых поверхностей зубьев, а также большие радиусы кривизны pi и ра косых зубьев в плоскости п—п (см. рис. 8.51) приводят к тому, что под нагрузкой [c.167]

R — радиус кривизны шейки. Расчет S был выполнен с использованием зависимости корреляционного фактора k от деформации Ёф = 1п (1—(г]) — относительное сужение) по данным работы [15]. [c.74]

Радиусы кривизны профилей зубьев. Нужные для расчетов на прочность радиусы в сечении, перпендикулярном контактной линии, определяются по известной из дифференциальной геометрии теореме Менье () = ()// os р, где Р( = г sin — радиус кривизны в торцовом сечении r = du,/ — радиус начальной окружности. Учитывая, что d . = d os ai/ /со5(Х(ш, окончательно получаем [c.168]

Если размеры площадки контакта сопоставимы с радиусом кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше формулы неприменимы. С такой задачей встречаются, например, при определении давления между поверхностью тела болта (или заклепки) и цилиндрической поверхностью отверстия. В этих случаях теоретическое решение получается весьма сложным и для проверки прочности материала в зоне площадки контакта пользуются обычно приближенными методами расчета, основанными на экспериментах. [c.82]

Теперь, зная а и а , определяем а из равенства а-=ат+Оя-Одновременно можно найти радиус кривизны траектории р из формулы a —vVp. Пример таких расчетов дан в задаче 53. [c.114]

При расчете червячной передачи на контактную прочность, учитывая, что радиус кривизны профиля червяка р = сс, после упрощений для стального червяка ( = 2,15- 10 МПа) и бронзовых зубьев колеса ( , = (0,885. .. 1,13) 10 МПа) получают приведенный модуль упругости " = 1,3 10 МПа. Выражение для контактного напряжения принимает вид [c.249]

Здесь — приведенный модуль упругости, МПа р —приведенный радиус кривизны для конических колес, мм [з/,]—допускаемое контактное напряжение, МПа для стальных колес всухую [з//] = (12. .. 15) НВ для стальных колес в масле [з//] == = (25. .. 30) НВ для чугунных колес [зя] = 1,5зв.1,, где Зв.н — предел прочности при изгибе. Коэффициент полезного действия фрикционных передач г = 0,9. .. 0,95. Сведения по расчету фрикционных передач на выносливость даны в литературе [15]. [c.258]

Оболочками в теории упругости называют тела, ограниченные двумя криволинейными поверхностями, расстояние между которыми h (толщина) мало по сравнению с другими размерами тела. Поверхность, которая делит толщину оболочки пополам, называют срединной. В частном случае плоской срединной поверхности оболочка превращается в пластину. Поэтому, так же как арки называют кривыми стержнями, оболочки иногда называют кривыми пластинами. Этот термин удачен для незамкнутых оболочек, применяемых для перекрытия больших площадей без промежуточных опор, но неудачен для замкнутых оболочек, таких, как сферическая и цилиндрическая (резервуары и т. п.). Можно использовать оба термина. Для краткости будем использовать только термин оболочка . Под тонкими оболочками понимаются такие, у которых отнощение толщины h к наименьшему радиусу кривизны R срединной поверхности мало по сравнению с единицей. Допуская обычную для технических расчетов погрешность в 5%, будем считать тонкими оболочками такие, у которых max (/г/i ) < 1/20. Подавляющее большинство встречающихся на практике оболочек имеют отношение h/R, лежащее в пределах 1/1000 /г// sg 1/50. [c.214]

Данные о движении планет. Первая оценка нижнего предела возможной величины радиуса кривизны для нашей Вселенной как 5-10 см следует из взаимной согласованности данных астрономических наблюдений внутри Солнечной системы. Например, положения планет Нептуна и Плутона были определены расчетом до того, как эти планеты были визуально обнаружены при наблюдении в телескоп. Небольшие возмущения орбит уже известных планет привели к открытию Нептуна и Плутона, причем фактически найденные положения этих двух планет были очень близки к рассчитанным. Мы легко можем [c.27]

При расчете дифракционной картины в качестве исходного распределения поля использовалось распределение в плоскости ЕЕ, где волновой фронт плоский, а ширина распределения минимальная. Разумеется, за исходное или заданное можно принять распределение поля в любой плоскости, и вычисления световых колебаний во всем пространстве должны привести к прежним результатам. Из сказанного вытекает важный вывод если в каком-либо месте волновой фронт сферический и распределение амплитуды поля имеет вид гауссовой кривой, то эти свойства сохраняются во всем пространстве, а изменяются Лишь радиус кривизны волнового фронта и ширина распределения амплитуды. Волна этого типа называется гауссовой волной или гауссовым пучком. В частности, поле в плоскости ЕЕ, принятое ранее за исходное, может быть реально образовано за счет гауссовой волны, приходящей на ЕЕ слева. [c.190]

Проверочный расчет на изгиб выполняют по формуле (7.9), но с учетом эквивалентного числа зубьев по которому выбирают величину коэффициента формы зуба Ур (см. табл. 7.3). Для определения 2 мысленно рассечем рассчитываемое колесо плоскостью п — п, перпендикулярной направлению зуба (см. рис. 3.74, а). При этом в сечении начального цилиндра получим эллипс, радиус кривизны которого в полюсе зацепления р = d/(2 QS ). Профиль зуба в этом сечении почти совпадает с профилем условного прямозубого колеса называемого эквивалентным, диаметр делительной окружности которого равен откуда эквивалентное число [c.457]

Кривизны поверхности видоизмененные краевые условия будут иметь разрыв в производных, что по-прежнему будет приводить к неограниченности напряжений ) (разумеется, меньшего порядка, чем в случае сосредоточенной силы). Конечно, определение этих напряжений численными методами затруднительно, но это и не всегда требуется для практических расчетов, поскольку в исходной задаче уже осуществлен переход к сосредоточенной силе (а это и делает излишним точный анализ напряженного состояния в окрестности особой точки). Если же суперпозиция осуществляется за счет решения для сосредоточенной силы, приложенной к криволинейной поверхности (с теми же радиусами кривизны), то получается регулярное решение. [c.303]

В соответствии с указанным выше порядком расчета выпишем главные радиусы кривизны для колеса pi =350 мм, р = оо для рельса рг = 300 мм, рг = оо. [c.724]

Для иллюстрации моментной теории расчета оболочек рассмотрим круговую цилиндрическую оболочку (рис. 83), контур которой образован нормальными плоскостями, совпадающими с плоскостями главных кривизн. В круговой цилиндрической оболочке главные радиусы кривизны имеют следующие значения [c.213]

Определить ошибку, получаемую при расчете наибольшего нормального напряжения в кривом брусе прямоугольного сечения по формуле для прямого бруса. Отношение высоты сечения к радиусу кривизны оси бруса hlR = /5. [c.219]

Для кулачкового механизма с тарельчатым толкателем основным условием, определяющим размеры кулачка, является условие выпуклости, поэтому начальный радиус выбирают не по углу давления, а по условию р > 0, где р — радиус кривизны. Формулы для расчета полярных координат и радиуса кривизны имеют вид [c.133]

Расчет координат центра радиуса кривизны х,,уо и величин радиусов кривизны по формуле (111.5.16), а также выбор минимального значения радиуса кривизны ртш выполняет ЭВМ. [c.134]

Программа расчета на ЭВМ параметров закона движения, полярных координат профиля и минимального радиуса кривизны приведена в приложении. Исходные данные вводят в ЭВМ по правилу, описанному в приложении. Результаты расчета выдаются ЭВМ в виде таблицы. [c.134]

При дискретном изменении угла поворота кулачка фиксируют-ся значен-ия перемещений, аналогов скоростей и ускорений толкателя, истинные значения скоростей и ускорений, полярные координаты и радиусы кривизны (для кулачкового механизма с плоским толкателем). Для кулачковых механизмов с роликом отдельно печатается значение минимального радиуса кривизны теоретического профиля. После таблицы результатов АЦПУ печатает исходные данные для варианта задания, согласно которым выполнен расчет. [c.134]

Определение радиусов кривизны профилей кулачков . Аналитический расчет радиусов кривизны профиля кулачка прост лишь тогда, когда профиль кулачка очерчен по архимедовой или логарифмической спирали или им эквидистантным кривым. Для случая же профилей, которые получаются при исходных графиках движения толкателей, подробно рассмотренных в гл. XII (т. е. в случаях равноускоренного и равнозамедленного движения рабочего звена с графиком ускорения в форме двух прямоугольников, в случае графика [c.378]

Программы предусматривают следуюш ие виды расчетов 1) синтез закона движения ко1Эомысла 2) расчет теоретического профиля кулачка в полярных координатах 3) расчет радиусов кривизны теоретического профиля 4) расчет углов давления механизма. [c.82]

В качестве практических примеров в статье приводятся расчеты радиусов кривизны профилей кулачков, некоторых наиболее употребительных законов движения толкателей и геометрических схем кулачков с поступательно движущимся и качающимся толкате--й ями. Принимаются следующие законы перемещения толкателей S (ср) = сф S (ф) = // (I os ф) 5 (ф) == аф s (ф) = [c.223]

Расчет радиусов кривизны рабочих кромок матрицы и пуаисоиа. Радиусы кривизны рабочих кромок матрицы и пуансона существенно влияют на предельный коэффициент вытяжки, деформационные и силовые параметры процесса формоизменения заготовки, устойчивость фланца, стойкость штампа. [c.124]

Табличный вариант расчетов радиусов 7 / и на ЭВМ Минск-32 , проведенный для широкого диапазона днищ с относительными толщинами от 0,2 до 5,0 и относительными глубинами от 0,03 до 0,6 из холодноштампуемых материалов, показал возможность упрощения расчетов радиусов кривизны 7 / и в зависимости от относительной глубины днища (табл. 31) для днищ [c.149]

Косозубые (и шевронные) цилиндрические колеса, изготовленные методом обкатки, имеют теоретически правильный эвольвент-пый профиль зуба только в плоскости обкатки, т. е. в торцовом ссчеппи. В нормальном сечении про([)нль несколько отличается от эвольвентного. Однако в большинстве расчетов этим отклонением пренебрегают, считая, что нормальный профиль зуба прямозубого колеса соответствует эвольвентному профилю некоторого условного (эквивалентного) прямозубого колеса. Радиус делительной окружности эквивалентного колеса принимают равным наибольшему радиусу кривизны эллипса, образуюгцегося в результате сечения делительного цилиндра косозубого колеса плоскостью NN, нормальной к винтовой линии на делительном цилиндре (рис. 190). [c.284]

В последнее время получено общее решение задачи с помощью многозначной функции кинематической погрешности в многопарном зацеплении. Рассматривается суммарная нагрузка — статическая и динамическая, что является логичным, так как обе зависят от фазы зацепления. Определяются силы и контактные напряжения в каждой точке зацепления, в том числе с учетом переменности радиусов кривизны зубьев. Технические расчеты возможны только с помощью ЭВМ для этого разработаны соответствующие программы. [c.178]

Расчеты, основанные на таких допущениях, хорошо подтверждаются опытами, если талтша стенки не превосходит примерно /ы минимального радиуса кривизны стенки. [c.260]

График касательного ускорения изображает зависимость алгебраической величины касательного ускорения w. от времени (рис. 251). В случае неравномерного криволинейного движения точки для построения графиков нормального и полного ускорений точки числовые значения и w для различных моментов времени определяют расчетом по соответствующим формулам, пользуясь значениями и и определенными по соответствующим графикам значения же радиуса кривизны р определяются по задан1юй траектории точки. [c.192]

При расчете косозубых и шевронных колео на контактную выносливость учитывают повышение несущей способности передач из-за увеличения длйиы контактных линий и радиусов кривизны профилей при г > 20 [c.605]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

Расчет процесса отделения частиц мехпримесей и жидкости от газа инерционно-ударным способом выполняется в следующем порядке. Исходными данными для расчета являются величины ширины канала И, длины канала /, радиуса кривизны канала г, давление на входе канала Р , давление на выходе канала Р . [c.251]

Расчет полярных координат теоретического профиля ку-.зачка, углов давления и минимального радиуса кривизны. В за- [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...