Нагрев, влияние на сопротивление

Молибден, добавки 56 Морфология разрушения 105, 375 Наводороживание, источники 128 Нагрев, влияние на сопротивление коррозионному растрескиванию 226 [c.485]

Анализ результатов испытаний на усталость серий образцов после механической обработки, а также образцов с последующей термообработкой в вакууме для снятия остаточных макронапряжений показал, что изотермический нагрев в вакууме по ранее указанному режиму, независимо от величины и знака технологических остаточных макронапряжений, оказывает благоприятное влияние на сопротивление усталости исследованных сплавов только на большой базе испытаний. [c.193]

Высокотемпературный нагрев стали Х17, вызывающий склонность ее к межкристаллитной коррозии, оказывает также отрицательное влияние на сопротивление стали общей коррозии. [c.25]

С другой стороны, с увеличением Ь возрастают нагрев и гидравлические сопротивления для воздуха и поэтому падает эффективность радиатора (табл. 56). По опытным данным совместное влияние Ь и на теплоотдачу радиатора выражается следующим уравнением [c.173]

Обобщение экспериментальных исследований [14, 15, 17] по влиянию времени выдержек на сопротивление длительному циклическому разрушению корпусной стали типа 18-8 при изотермическом (550—650 С) и неизотермическом (150 600° С) нагру- [c.38]

Обработка резанием с нагревом заготовки производится непосредственно на станке в процессе резания с применением токов высокой частоты или электрической дуги, а также с предварительным нагревом заготовки в печи с последующей ее установкой на станок. Нагрев заготовки способствует снижению ее механических свойств, определяющих сопротивление материала заготовки пластическим деформациям. Однако нагрев заготовки оказывает влияние на [c.367]

Удельное сопротивление металла оказывает существенное влияние на нагрев при контактной сварке. С уменьшением удельного сопротивления требуется больший ток, а следовательно, и более мощная машина. [c.264]

Отличительной характеристикой процесса является его кратковременность и значительная плотность сварочного тока, которые обеспечивают локализованный нагрев, минимальное оплавление и изменение структуры металла по длине свариваемых деталей. Электрическое сопротивление свариваемых деталей при этом не оказывает влияния на количество тепла, выделяющегося в зоне сварки поэтому можно легко осуществлять сварку деталей с различными физическими свойствами, например меди с алюминием, нержавеющей сталью и т. п. [c.110]

Природа окиси, полученной на нихромах в течение первого нагрева, имеет большое влияние на последующую жизнь, и желательно, чтобы первый нагрев производился а заводе. Это иногда и делается, что влечет за собой некоторое потускнение поверхности однако многие покупатели неправильно связывают блестящую отделку и высокое качество проволоки. Золотые плавкие предохранители употребляются иногда в больших печах, чтобы предотвратить перегрев при температурах 950—1000° они работают плохо вследствие, как это показано Капланом диффузии у контакта между золотом и нихромом, с образованием сплава с низкой точкой плавления и плохим сопротивлением к окислению. [c.162]

Для определения влияния раскисления расплава щелочи на сопротивление сталей коррозионному растрескиванию в работе [90] образцы стали ЗОХГСА после закалки в масле (нагрев в соляной ванне, раскисленной древесным углем) подвергали отпуску в течение 30 мин при 500—550°С в расплаве едкого натра без добавки и с добавкой желтой кровяной соли. После отпуска образцы без механической обработки испытывали в 20%-ном растворе серной кислоты с добавкой 30 кг/м хлористого натрия при напряжении (расчетном) 1450 МН/м (145 кгс/мм ). [c.151]

Для реализации этого способа разработаны специальные контактные и бесконтактные нагреватели. Первыми воспроизводятся граничные условия 4-го рода — нагрев при соприкосновении двух тел, что имитирует в определенной мере и граничные условия 1-го рода, вторыми — граничные условия 3-го рода при нагревании участка поверхности через воздущный карман (рис. 13, а). Температура воздуха в кармане 5 контролируется встроенной термопарой 4, а питание сопротивления 3 устанавливается так, чтобы обеспечить скачок изменения температуры приповерхностного слоя воздуха примерно на 5°С. Тем самым устраняются влияния небольших флуктуаций температуры окружающей среды, от которой корпус нагревателя 1 изолирован поролоном 6 и теплоизоляционной металлизированной тканью 2. [c.56]

В процессе работы обмотка ШО нагревается и ее сопротивление возрастает. Для того чтобы сохранить прежнее значение силы магнитного притяжения к обмотке ШО надо приложить более высокое напряжение. Следовательно, нагрев обмотки ШО вызывает повышение регулируемого напряжения. Для предотвращения повышения напряжения служит устройство температурной компенсации, основным элементом которого является серьга (плоская пружина, на которой подвешен якорек). Серьга изготовлена из биметалла, состоящего из двух слоев разнородных металлов с разными коэффициентами теплового расширения. При нагреве серьга стремится изогнуться, противодействуя спиральной возвратной пружине якорька и таким образом ослабляя усилие этой пружины. Соответственно уменьшается сила магнитного притяжения, требуемая для перемещения якорька, и благодаря этому частично компенсируется влияние нагрева обмотки ШО. [c.151]

Снижение вакуума по этой причине было отмечено на станциях, составляющих 57% от общего числа изученных ОРГРЭСом. Недостаточное количество охлаждающей воды может вызываться состоянием циркуляционных насосов и всей циркуляционной системы, а также и самого конденсатора (засорение трубной доски и загрязнение трубок). Анализ влияния загрязнения трубок на показатели работы конденсационной установки сделан выше. Уменьшение расхода охлаждающей воды из-за засорения трубных досок, обусловленное увеличением гидродинамического сопротивления конденсатора, сопровождается повышением давления воды перед конденсатором (отмечается по манометрам) из-за уменьшения расхода охлаждающей воды увеличивается ее нагрев против нормального значения при данной паровой нагрузке конденсатора недогрев же воды At (если трубки чистые) остается в пределах обычных значений или незначительно выше. При уменьшении расхода воды из-за циркуляционных насосов или циркуляционной системы нагрев воды 81 тоже увеличивается против нормального, но гидродинамическое сопротивление самого конденсатора уменьшается. Вакуум может уменьшаться из-за слишком высокой температуры охлаждающей воды, это происходит обычно летом, особенно в установках, снабженных градирными или брызгальными бассейнами недостаточной производительности. [c.343]

На пластичность детали влияет температура ее нагрева. Сопротивление деформированию стали, нагретой до температуры ковки, в 10-15 раз меньше, чем сопротивление в холодном состоянии. Но нагрев детали до ковочных температур приводит к возникновению окалины, выгоранию углерода с поверхностного слоя, короблению детали. Поэтому для уменьшения влияния температур стремятся, чтобы она была небольшой, но достаточной для деформации детали на требуемую величину. Нагрев детали до температу- [c.138]

Стыковая сварка сопротивлением — контактная стыковая сварка, при которой нагрев металла осуществляется без оплавления стыкуемых торцов. Схема сварки аналогична приведенной на рис. 1.11, в. Сперва сжимают детали губками, а затем включают ток. Между торцами создается контактное сопротивление, отдельные выступы на торцах под влиянием температуры сминаются, и дальнейший нагрев происходит за счет сопротивления деталей. Когда температура металла на торцах приблизится к температуре плавления, происходит под влиянием усилия сжатия сварка с образованием плавного утолщения. [c.18]

Для определения прочностных характеристик (предела тек чести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которьпс оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл> чае, когда соединения механически неоднородны, т е. имеют в своем составе %-частки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л>-ченных при испытании образцов, на натурные констр> кции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагр> жения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (а , Og) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов k = s/t (где и / — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых резу льтатов по Sj и соединений констру кций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к). [c.148]

Данные испытаний на усталость сплавов [535—537 и др.] и элементов конструкций [538] указывают на наличие корреляции между долговечностью и технологической наследственностью. Нами проведен анализ влияния различных видов технологических обработок на сопротивление усталости алюминиевого сплава АВТ-1. После обработки полуфабриката фрезерованием и последующей термообработки (искусственное старение при 200° С в течение 2 ч) предел выносливости снижается до 90%, а долговечность — в 3 раза. Виброупрочнение дробью, как и предполагалось, сопровождается увеличением усталостной долговечности, особенно значительным при низких амплитудах напряжений. Аналогичный эффект наблюдается и при виброударном упрочнении [535]. Термообработка после виброударного упрочнения (нагрев до 200° С, выдержка 2 ч) хотя и вызьшает снижение технологических остаточных напряжений в 2 раза, но практически полностью снимает эффект упрочнения [535]. Локальные технологические нагревы при диаметре пятна меньше 10 мм при 200°С в течение 10, 30, 60, 80 мин не оказывают влияния на статическую прочность. Увеличение температуры нагрева до 480°С с выдержкой 15 мин приводит к изменению микроструктуры в поверхностном слое, сопровождаемому снижением Од до 50% и относительного удлинения е на 20%. [c.335]

Влияние на прочность паяных соединений в некоторых случаях может оказывать и способ нагрева (вследствие влияния его на изменение активности флюса). При низкотемпературной пайке с флюсами из неорганических солей нагрев паяльником или газопламенный нагрев не оказывают существенного влияния. При пай ке в печи сопротивление срезу паяных соединений может несколько снижаться. Прн пайке органическими флюсами для пайки осо-болегкоплавкимн припоями использование газопламеииого нагрева нли нагрева в печи чаще всего нецелесообразно, так как при этом резко ухудшается активность флюса. Наилучший способ нагрева при пайке легкоплавкими и особолегкоплавкими припоями — иагрев терморегулируемыми электрическими паяльниками в температурном интервале активности флюса. [c.168]

В эксплоатационных условиях часто приходится считаться с возможным изменением температуры милливольтметра, причем в большинстве случаев это изменение происходит в сторону увеличения температуры, особенно когда прибор установлен вблизи места измерения температуры. Нагрев милливольтметра вызывает изменение трех пара.метров, характепизующих его работу, а именно изменение сопротивления рамки, изменение упругого момента пружинок и иеменсние напряженности магнитного поля. Как было показано ранее, суммарное действие двух последних факторов не оказывает влияния на показания милливольтметра, изменение же сопротивления рамки ничем не компенсируется и является причиной возникновения температурного коэфициента милливольтметра. [c.211]

Течение металла, степень заполнения гравюры и сопротивление деформированию зависят от температуры подогрева штампов. Для определения влияния температуры подогрева штампов на удельное усилие штамповки образцы из стали, титановых и алюминиевых сплавов осаживали без смазки на бойках, нагретых до 100, 200, 300 и 400° С и без нагрева. Температура осадки образцов из стали и титановых сплавов составляла 1050° С, алюми- ч ниевых сплавов 480° С. Штампы нагревали индукционными нагре- вателями непрерывного действия, вмонтированными в блок. , Температуру контролировали термопарами, встроенными в штампы. Образцы из сплавов ВТЗ-1, Д16 и стали ЗОХГСА диа- метром 56 и толщиной 8 мм осаживали на КГШП усилием 15 МН до толщины —4 мм с одной и той же наладки пресса. Так как деформация образцов одних и тех же размеров при осадке на КГШП обратно пропорциональна усилию, изменение деформации характеризует влияние нагрева штампов на сопротивление деформированию (рис. 4). [c.17]

На качество изделий из пластмасс большое влияние оказывает температура, при которой их изготовляют. Температурный режим формы зависит от структуры перерабатываемого материала и от особенностей технологического процесса, выбранного для получения данного изделия. Так, при литье под давлением термопластов форму охлаждают, при прессовании реактопластов — нагревают. Для нагревания прессформ используют паровые, газовые и электрические нагреватели. Паровые и газовые нагреватели применяют редко, так как они опасны в эксплуатации и громоздки. Электронагреватели для пресс-форм имеют три разновидности нагреватели электрического сопротивления, индукционные и полупроводниковые. Наибольшее распространение имеет электрический нагрев, основанный на применении элементов сопротивления. Конструкции электронагревателей сопротивления разнообразны. [c.314]

Высокотемпературный нагрев стали Х17, вызывающий склонность ее к межкристаллитной коррозии, оказывает отрицательное влияние также на сопротивление стали общей коррозии. На рис. 48 показан внешний вид сварного соединения стали Х17 после исны-тания в 65%-ной азотной кислоте при температуре кипения. Как видно, металл разрушается в основном по линии сплавления. [c.85]

Частичная фазовая перекристаллизация с нагревом до температур несколько ниже Лсз оказывает благоприятное влияние на свойства сплавов. Так, например, применяющийся в США сплав Ti—8А1—IMo—IV после деформации подвергают тройному отжигу по режиму нагрев прп 790° С в течение 8 ч, охлаждение с печью + 4- нагрев при 1010° С, 5 мин, охлаждение с печью + нагрев при 745° С, 15 мпн, охлаждение на воздухе [85]. Цель первого отжига — снять нагартовку, цель второго отжига — частичная фазовая перекристаллизация. При нагреве до 1010°С сплав приобретает структуру, представленную большим количеством -фазы и небольшим количеством ос-фазы. При охлаждении на воздухе первичная а-фаза сохраняется, а -фаза испытывает превращение ->G . Третий этап тройного отжига преследует цель снять фазовые и термические напряжения. Таким образом, тройной отжиг сочетает в себе элементы рекри-сталлизационного отжига с фазовой перекристаллизацией. После такой термообработки сплав имеет структуру, представленную пластинчатой а-фазой, полученной в результате a-превращения, в которую вкраплены островки первичной а-фазы почти полиэдрической формы. Такая структура обеспечивает более высокое сопротивление ползучести и уменьшает склонность сплава к солевой коррозии. [c.125]

Термообработка, снимающая внутренние напряжения, обычно влияет положительно, увеличивая сопротивление коррозионному растрескиванию и одновременно вызывая структурные изменення, которые оказывают влияние на другие виды коррознн. Термообработка, включающая нагрев до температуры достаточно высокой, чтобы перевести ответственную за коррозию фазу в твердый раствор, с последующим охлаждением (закалка) со скоростью, достаточно высокой для фиксации этой фазы в твердом растворе, может также способствовать повышению сопротивления коррозин путем исключения вредного влияния присутствующих до термообработки в сплаве фаз. Очевидно, значение возможного влияния такой термообработки является существенным для понимания коррозионного поведения металлов, Прн исследовании следует исходить нз требований первоначального отбора материалов, по возможности более подходящих для практических целей, и проводить испытания с целью определения лучшего состояния материала по сопротивлению коррозии, Иногда для получения такого состояния может быть необходим отжиг (при температуре достаточно высокой, чтобы перевести вредную фазу или соединение в раствор) с последующей быстрой закалкой (для предотвращения выделения фазы). После предварительного отбора материала коррозионные испытания следует проводить осторожно, чтобы учесть дополнительные нагревы, возможные при изготовлении нлн эксплуатации деталей. [c.541]

Повторные нагружения образца оказывают существенное влияние на повышение релаксационной стойкости стали. Причем если начальное напряжение при повторном нагружении меньше начального напряжения при первом нагружении (Тор то в результаге повторного нагр окения сопротивление релаксации возрастает больше, чем в случае, когда > ст,, . Из этого был сделан практический вывод, что при перезатягивании болтовых соединений не следует стремиться к созданию больших иапряжений. Наоборот, целесообразно, чтобы при повторном затягивании начальное напряжение было ниже того, которое было при первом. [c.42]

При точечной сварке магнитных сталей (например, обычной малоуглеродистой) имеется поверхностный эффект. Однако в силу очень большой плотности тока его влияние при точечной сварке относительно невелико, и им можно пренебречь. Детали из таких сталей, попадая при сварке во вторичный контур машины и оказываясь, таким образом, в сфере действия сильного магнитного поля, создаваемого электрическим током, перемагнкчиваются (с частотой 50 гг ) и, кроме того, в них индуктируются вихревые токи. В результате этого, с одной стороны, происходит бесполезный нагрев деталей вне места их сварки и, с другой стороны, увеличивается активное и реактивное сопротивление контура машины. Влияние магнитного материала на сопротивление вторичного контура рассмотрено в 1 гл. IX. [c.27]

Наличие на поверхности деталей естественной пленки окислов (окалины или ржавчины при сварке стали, А120д — при сварке алюминиевых сплавов) оказывает очень большое влияние на ход сварки и на прочность точки. При большой толщине пленки ее сопротивление настолько велико, что она является изоляцией и препятствует протеканию тока в сварочной цепи. В этом случае сварка невозможна. Чаще под давлением электродов происходит местное разрушение пленки,и сварочная цепь замыкается. При этом наличие окислов следующим образом сказывается на процессе сварки. Вследствие большого контактного сопротивления в первый же момент включения сварочного тока в контакте выделяется очень большое количество тепла — происходит мгновенное местное расплавление металла, сопровождаемое вы-плеском. Далее нагрев [c.124]

НОМ щите, рассчитаны на напряжение 65 в и подключены параллельно генераторам яркостью накала своих нитей они сигнализируют о работе генераторов. Сопротивления Ri — регулируют ток возбуждения генераторов. Сопротивления Ry, Rasi, Ras z Ra уменьшают влияние нагрева обмоток на регулировку аппаратов, а Rs уменьшает нагрев катушки Sv. Сопротивления R i и jR 2-составляют плечо моста, которым регулируют ток в обмотках Bis и E2s. Для защиты аккумуляторной батареи от повреждений при внутренних коротких замыканиях в цепи батарей устанавливается плавкий предохранитель И (на 60 а). [c.317]

Одним из доказательств влияния деструкции на характер кривой изменения сопротивления изоляции из органосиликатов является то, что повторный нагрев покрытий вызывает уже монотонное (без перегибов) снижение сопротивления изоляции. Это хорошо видно на рис. 3. [c.273]

Величина сопротивления вычислялась как среднее арифметическое из шести замеров, каждый из которых состоял в свою очередь из двух измерений, выполненных при взаимно противоположных направлениях тока. Такая методика необходима для исключения возможного влияния термотоков, возникающих в схеме в местах контактов разнородных металлов. Так как во время измерений при прохождении тока возможен нагрев образца, вызывающий дополнительное изменение электросопротивления за счет температурной составляющей, то были проведены измерения температуры образца во время длительного пребывания его под током. Оказалось, что температура повышалась в продолжение 10—15 мин на 0,1°, оставаясь затем постоянной во все время пребывания образца под током. Следовательно, устанавливался стационарный режим теплообмена между внутренними частями образца и поверхностью. Критерием стационарности процесса может служить устойчивость баланса мостовой схемы, которая отсутствует при нестационарном режиме (показания гальванометра измерительной схемы сползают с нулевой отметки). Замеры производились только после стабилизации схемы при устойчивых нулевых показаниях гальванометра. Во время измерений тщательно контролировалась температура (до 0,1°), затем в результаты измерений вносилась соответствующая поправка, чтобы привести все замеры к 20 °С. [c.44]

Сплавы для нагревателей составляют обособленную группу в семействе жаростойких сплавов. Эта обособленность определилась, когда был разработан специальный метод ускоренного испытания проволочных образцов с нагревом их электрическим током. Такой способ испытания в большей степени учитывал условия эксплуатации электронагревателей (нагрев электрическим током, неоднородность электрического сопротивления по длине проводника, провисание нагревателей), чем ранее применявшиеся методы оценки жаростойкости. Метод позволял быстро изучать влияние легирования сплавов на стойкость образцов и поэтому получил широкое распространение. В результате применения этого метода обнаружено чрезвычайно эффективное влияние микродобавок редкоземельных и щелочноземельных элементов на термостойкость окалины (данные Хессенбруха). Использование специальных микродобавок привело к резкому повышению уровня эксплуатационных свойств промышленных сплавов. [c.4]

Диффузионные процессы в микрообъемах металла, примыкающих непосредственно к поверхности трения или к пленкам вторичных структур, могут приводить к значительным структурным изменениям в этих микрообъемах. Фрикционный нагрев способствует протеканию в поверхностном слое процессов отпуска, возврата и рекристаллизации, что приводит к разупрочнению поверхности, снижению ее несущей способности, усилению схватывания. В тяжелых условиях трения (высокие скорости и давления, отсутствие смазки), когда имеет место интенсивный фрикционный нагрев, в поверхностном слое стали может происходить а -> Y превращение. Возникает так называемый аустенит трения. И. М. Любарский с сотр. обнаружил на поверхности трения стали 20Х2Н4А аустенитный слой толщиной в несколько микрометров. После прекращения трения в процессе охлаждения этот аустенит полностью или частично распадался [20.40]. Аустенит трения в ряде случаев обладает повышенной устойчивостью и может сохраняться в структуре после охлаждения до комнатной и более низких температур. Это объясняется высоким уровнем его легированности, а также стабилизирующим влиянием деформационного и фазового наклепа. Поверхностный слой обогащается легирующими элементами в результате их диффузии из глубинных слоев металла (термодиффузия, восходящая диффузия), а также из окружающей среды. Так, при термическом разложении смазки в зоне контакта поверхность металла может насыщаться углеродом и другими элементами, содержащимися в смазке. Аустенит трения, обладая повышенной прочностью, теплостойкостью, может, увеличивать сопротивление стали изнашиванию. Образование аустенита при трении и его ускоренное охлаждение (вторичная закалка) приводят к формированию нетравящихся ( белых ) слоев на поверхности стальных деталей. Белые слои обладают высокой микротвердостью Я = 9 — 15 ГПа и значительной хрупкостью. Структура белых слоев и условия их возникновения при трении были рассмотрены в работах Б. Д. Грозина, К- В. Савицкого, И. М. Любарского и др. Установлено, что белые слои характеризуются высокой дисперсностью структуры, химической неоднородностью и сложным фазовым составом. В них присутствуют аустенит (20—80%), так называемый скрытноигольчатый (или мелкокристаллический) мартенсит и карбиды. В условиях динамического нагружения белые слои из-за высокой хрупкости интенсивно выкрашиваются, что и ведет к ускоренному повреждению поверхности. [c.396]

Термическая обработка сплава МАЮ, состоящая из закалки с 400 (нагрев 6 час.) и старения при температуре ITS —24 часа значительно повышает его механические свойства, но одновременно снижает сопротивление сплава коррозии под напряжением. Нами было изучено влияние режимов термообработки на коррозионное растрескивание сплава и в том числе режима, заключающегося в старении при 185° в течение 120 час., показавщего эффект повышения сопротивления коррозии под напряжением двойного сплава Mg- -8% А1. [c.152]

Ниже приводится пример расчета влияния ускорения частиц на их движение и нагрев. Расчет проводился для частиц SiO , вводимых с нулевой начальной скоростью в поток воздушной плазмы с параметрами Т onst (6 8) 10 К и Un = onst = 25Н-400 м/с [79, т. 2, с. 54]. Для расчета скорости движения частиц с размером 100—800 мкм использовали уравнение (22), причем коэффициент лобового сопротивления частицы определяли по двум зависимостям, а именно по (9), где учтена инерционность движения, и по (11), где учтено ускорение движения частиц в соответствии с предложенной аппроксимацией экспериментальных данных. Оказалось, что при малых числах Re коэффициент Q становится нереально большим, поэтому было введено ограничение С,1 < 1000. Расчет проводился при С, = 1000 без ускорения, а при < 1000 — с учетом ускорения. Например, частица SiOi размером 0,3 см при попадании в поток плазмы с v = 100 м/с получает значительные ускорения и Q = 1000. По мере увеличения скорости движения частицы и достижении коэффициентом ускорения Ас значений 2-10 при Т = 6000 К и 2,5-10 при [c.78]

Устройства для определения электрических свойств при высоких температурах. В воздушной среде измерения производят в камере из керамического материала, в пазы которой, на внешней ее стороне, уложена спираль из высокотемпературного сплава. Нагреватель теплоизолирован асбестом или кварцевым стекловолокном и встроен в металлический каркас. Конструкция камеры обеспечивает равномерное распределение тепла по всему объему, сводя к минимуму его потери, исключает влияние электрических полей, наводимых нагревателем. Мощность нагревателя 2 кВ А обеспечивает нагрев камеры до 1 000° С. Автоматическое регулирование напряжения позволяет производить нагрев со скоростью 3 °С/мин. Высоковольтные, измерительные и термопарные вводы вмонтированы в поддон камеры через изоляционную шайбу, выполненную из нагревостойкого пластика толщиной 20 мм, и дополнительно изолированы трубками из высокоглиноземной керамики. При определении Я высоковольтным электродом является измерительный столик, изготовленный из нержавеющей стали, измерительным — цилиндр из той же стали, обкатанный платиновой фольгой. Перед измерением проверяется отсутствие в системе токов утечки, для чего определяется изменение сопротивления вводов при нагревании до 600 °С. Величина вводов при 600 °С должна быть не менее 10 Ом. Сопротивление образцов измеряется после нагревания их до заданной температуры и выдержки при этой температуре в течение 10—15 мин. При определении измерительный столик заземляют, напряжение подают на цилиндрический электрод, свободно передвигающийся при помощи манипулятора, вмонтированного в дверцу камеры. Камера оборудована осветительным и смотровым окнами (рис. 22-22), [c.427]

Ниже описываемый метод так называемой узкой перемычки является развитием метода Хольма — Катлера [4, 5], в котором также использован нагрев образца электрическим током. Наиболее привлекательным является возможность использования метода узкой перемычки для измерений теплопроводности и числа Лоренца при изменении агрегатного состояния вещества. Для этой цели разработана специальная конструкция образца (рис. 1). В данном случае перемычкой служит заполненное исследуемым веществом отверстие в стенке керамической трубки-колпачка. Загруженный исследуемым материалом контейнер в собранном виде помещается в герметичную высокотемпературную печь, нагрев которой проводится либо в вакууме, либо в инертной среде в зависимости от летучести образца. Образование перемычки в процессе плавления и сопротивление ее контролируется наличием омического контакта. Сопротивление перемычки для большинства исследуемых веществ при комнатной температуре составляло приблизительно 1 10 ома. Контейнер позволяет многократно производить измерения на различных веществах. Следует отметить, что в данном случае теплоотвод излучением заменяется теплоотводом стенки трубки вблизи отверстия, заполненного исследуемым веществом. Как показывают расчеты, это влияние описывается следующим выражением [c.147]

Для иллюстрации различных процессов тепловыделения в свариваемых стыковых контактах на рис. 80 показана качественная картина влияния давления на характер тепловыделения на свариваемых торцах. При большой силе сдавливания (рис. 80, а) нагрев в контакте почти незаметен. В этих условиях за короткое время выдержки при высокой температуре нельзя получить прочного соединения. Уменьшая давление и тем самым увеличивая контактное сопротивление, дюжно в плоскости контакта создать более концентрированный нагрев (рис. 80, б, в), чем в первом случае (рис. 80, а). [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...