Частотные характеристики энергии

Акустические методы основаны на измерениях амплитудно-частотных характеристик шумов, сопровождающих течение неоднородных сред. Их применяют при исследовании газожидкостных потоков, имеющих пузырьковую структуру. Пузырьки газа или пара, размеры которых близки к резонансному для данной частоты звука, вызывают значительное затухание звуковой энергии. Для случая, когда амплитуда колебаний мала по сравнению с размерами пузырька, резонансная частота связана с радиусом пузырька соотношением [c.242]

В качестве средства защиты работающих от непосредственного воздействия шума употребляются экраны. Экран представляет собой преграду для прямого звука, устанавливаемую между работающим и источником. Формы экранов весьма разнообразны (рис. 55). Кроме изображенных на рисунке экранов защитой от шума может быть плоская преграда, линейные размеры которой больше половины длины волны наинизшей составляющей шума, от которого надлежит защититься. Человек защищается экраном только от прямого звука, отраженные же волны проникают за любой тип экранов, кроме экранов в форме колпака. Для того чтобы снизить влияние отраженной звуковой энергии, а также энергии, проникающей за экран благодаря дифракции звуковых волн, внутренние поверхности, обращенные в сторону работающего, покрываются звукопоглотителем. Частотная характеристика звукопоглощения последнего выбирается так, чтобы она имела форму аналогичную форме спектра шума, от которого надлежит защититься. [c.145]

Распространяющаяся звуковая энергия теряется на периферии канала глушителя. Благодаря внутренней вязкости воздуха, заключенного в порах материала, энергия звуковых колебаний частично преобразуется в тепловую. Материал облицовки выбирается в зависимости от частотного состава шума. Его частотная характеристика звукопоглощения должна отвечать форме спектра шума. Глушители могут иметь различный вид и различное заполнение звукопоглощающим материалом (с одно-двух или трех-четырехсторонним расположением звукопоглощающего материала). Практически толщина слоя облицовки стенок канала выбирается равной 2,5—3 см , для улучшения поглощения на низких частотах — 8—10 см. [c.156]

Зависимость коэффициента преобразования от частоты называют амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ) преобразователя. В качестве параметров АЧХ принимают следующие величины рабочую частоту /, соответствующую максимальному значению коэффициента преобразования Кии и предопределяющую достижение максимальной чувствительности пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) полосу пропускания Af = h—f , где /i и /а — частоты, при которых Кии уменьшается на 3 дБ (0,707) по сравнению с максимальным значением при излучении либо приеме или на 6 дБ (0,5) в режиме двойного преобразования (совмещенном). Чем больше полоса пропускания, тем меньше искажение формы излученного и принятого акустического импульса, меньше размеры мертвой зоны, выше разрешающая способность и точность определения координат дефектов. Расширить полосу пропускания можно путем уменьшения электрической добротности Qa или увеличения акустической добротности Qa. однако при этом снижается чувствительность. Применяя четвертьволновой просветляющий слой и подбирая оптимальное демпфирование, удается расширить полосу пропускания, одновременно повышая чувствительность, так как протектор снижает акустическую добротность за счет отвода энергии ультразвука в сторону изделия. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается при Qg = Q а 2. .. 4. [c.134]

Рассмотрим, как отражается влияние амплитудно-частотной характеристики тела человека на количестве поглощаемой энергии, мощности дозы. Так как [c.9]

Частотная характеристика линейной системы. Рассмотрим теперь корреляционно-спектральные характеристики линейной системы. Подадим сначала на ее вход детерминированный сигнал конечной энергии (см. (3.15)) h t) = f t). Тогда выходной сигнал также будет иметь конечную энергию. Входной и выходной сигналы, а также импульсную переходную функцию можно представить в внде интегралов Фурье [c.98]

Таким образом, обычные спектры Фурье входного и выходного сигналов конечной энергии в линейной системе связаны между собой простой линейной зависимостью (3.32). Функция Я((в), являющаяся преобразованием Фурье от импульсной переходной функции h t), ниже будет называться частотной характеристикой рассматриваемой системы ). Задание частотной характеристики линейной системы и спектра входного сигнала полностью определяет спектр сигнала на выходе. [c.99]

ЛОВ также линейно связаны между собой, но коэффициентом пропорциональности является не частотная характеристика (со), как в случае сигналов с конечной энергией (см. (3.32)), а квадрат ее модуля Я((0) 2. [c.100]

Слабость связей подсистем приводит к независимости собственных частот и форм колебаний механизма и фундамента, что позволяет рассчитывать их как несвязанные подсистемы. Однако, как было показано во второй главе, демпфирующие свойства амортизаторов оказывают существенное влияние на уровни колебаний системы вплоть до высоких частот. Поэтому в диапазоне средних и высоких частот допустимо рассмотрение колебаний механизма, закрепленного с помощью амортизаторов на абсолютно жестком фундаменте. Полученные таким образом частотные характеристики дискретных или распределенных по площади крепления динамических нагрузок в амортизаторах можно использовать для определения потока энергии или колебаний фундамента. Следовательно, [c.151]

Каждому диапазону свойственны свои особенности возмущающих сил, частотных характеристик конструкций двигателей и процесса передачи колебательной энергии. В низкочастотном диапазоне возбуждение вибрации происходит от сил инерции поступательно движущихся масс, моментов этих сил, центробежных сил инерции вращающихся масс, сил давления газов при сгорании топлива и т. д. [c.184]

Рис. 5. Частотная характеристика коэффициента передачи по энергии

На рис. 1 представлены частотные характеристики сопротивлений одного из амортизаторов по отношению к силам двух взаимно перпендикулярных направлений. Видно, что с изменением частоты меняется и соотношение между сопротивлениями. Поэтому при равенстве уровней вибраций основной поток колебательной энергии будет переноситься на различных частотах в виде различных составляющих. Частотная характеристика доли колебательной энергии, излучаемой электродвигателем при возбуждении вертикальной составляющей вибрации (рис. 2), показывает, насколько важно учитывать все составляющие и как с помощью параметра колебательной энергии можно наглядно и точно оценить роль и значимость отдельных составляющих вибраций. [c.51]

Каждый диапазон характеризуется своими особенностями возмущающих сил, частотных характеристик упругой системы и процесса передачи виброакустической энергии. Это обусловливает специфику методов исследования и построения расчетной схемы упругой системы для каждого из рассматриваемых диапазонов. [c.51]

В основном упругой деформацией выступов и дальнейшим сближением иоверхностей. Потери энергии в контакте соизмеримы с потерями на внутреннее трение в стержне. С увеличением амплитуды тангенциальной силы увеличиваются площадь контакта и доля проскальзывания (необратимой части деформации), а также связанные с ними потери на внешнее трение. При увеличении перемещения на порядок от 0,05 до 0,5 мкм потери энергии увеличиваются примерно на два порядка, и такое же увеличение потерь имеется при увеличении перемещений в 4 раза — от 0,5 до 2 мкм. При последовательном увеличении амплитуды силы возбуждения происходит незначительное уменьшение резонансной частоты колебаний. Амплитудно-частотные характеристики при перемещениях на резонансе выше 0,5 мкм имеют выраженный наклон в сторону меньших частот, а скелетная кривая соответствует мягкой характеристике жесткости. Жесткость контакта с сухими поверхностями составила —5-1Q5 кгс/см, со смазываемыми — 4-10 кгс/см. [c.78]

Сочетание аналитического решения в виде передаточных функций с численным расчетом частотных характеристик позволяет реализовать и более сложные модели. В настоящее время имеются аналитические решения для моделей, учитывающих ряд дополнительных факторов, как, например оребрение разделяющей стенки, аккумуляцию тепла и шлакообразование в слое наружных загрязнений, торкретную массу, распределение температуры по толщине стенки в соответствии с точным решением уравнения теплопроводности в цилиндрических координатах, распределение давления по длине теплообменника при совместном решении уравнений энергии, сплошности и движения рабочей среды, зависимость коэффициента теплоотдачи от теплового потока или температуры, а также ряд других факторов. [c.128]

Известно, что при проектировании лопаток ограничиваются обычно расчетами статических напряжений и определением частотных характеристик лопаток. Кроме того, привлекаются дополнительные материалы, базирующиеся в основном на анализе статистических данных по авариям с рабочими лопатками. Переменные напряжения в лопатках в настоящее время не рассчитываются, поскольку нет необходимых сведений о возмущающих усилиях и о рассеянии энергии колебаний в лопатках. [c.6]

Результаты исследований показывают, что для длинных лопаток основную роль в рассеянии энергии колебаний играют связи. Существенную роль в демпфировании колебаний играет расположение бандажных связей [Л. 10], поскольку от него зависит уровень напряженности лопаток и связей. Таким образом, возникает вопрос о рациональном расположении скрепляющих проволок в пакете лопаток с точки зрения повышения надежности их работы не только путем обеспечения благоприятной частотной характеристики, но и путем повышения демпфирования колебаний. [c.30]

Проследим за ходом амплитудно-частотной характеристики, например, при р == 2,0. При малых амплитудах колебаний относительная подвижность на контактной поверхности отсутствует, рассеяния энергии нет, и система ведет себя как совершенно упругая линейная, ее амплитудно-частотная характеристика описывается 230 [c.230]

Каждый источник шума имеет свою форму частотной характеристики и свою направленность, которая различна на разных частотах широкополосного источника шума. Отношение энергии направленного сигнала к энергии ненаправленного звука на одном и том же расстоянии от источника называется коэффициентом направленности. Уровень звукового сигнала, получаемого на расстоянии г от источника, может быть рассчитан по формуле [c.234]

Поэтому при исследовании частотных характеристик системы с ГДТ целесообразно в качестве функции гидродинамической связи между насосным и турбинным колесами использовать уравнение кинематической связи, а не уравнение баланса энергии [9, 10]. [c.51]

Амплитудно-частотная характеристика имеет характерный пик в области резонанса. Затраты энергии на преодоление сопротивлений движению грузонесущего органа, связанные с гистерезисными потерями в упругой системе, также имеют экстремум в области резонанса, в зарезонансных режимах затраты энергии на преодоление вязких сопротивлений вначале падают, а затем по мере увеличения частоты колебаний, возрастают. [c.387]

Коэффициент Кд называют действующей подвижностью. Он равен сумме переходных подвижностей с учетом их значимости а (со), определяемой значениями действующих сил. Частотная характеристика действующей подвижности позволяет судить о резонансных свойствах конструкций механизмов, блочных агрегатов в целом и с учетом особенностей силового воздействия. Максимумы в частотной характеристике действующей подвижности соответствуют основным резонансам конструкций. Роль участка или элемента конструкций в передаче колебаний к контрольной точке оценивают не его переходной подвижностью, а произведением а (w)5 f (w). Сравнивая эти коэффициенты, можно выявить силы и участки конструкций, через которые передается большая часть колебательной энергии. [c.418]

Процесс Хф (() получается пропусканием процесса х(() через идеальный полосовой фильтр, частотная характеристика которого показана на рис. 5, а (16) есть энергия [c.15]

В первой части рассмотрены общие вопросы теории и проектирования следящих приводов (СП). Получены обобщенные уравнения, структурные схемы и передаточные функции СП. Разработаны методы анализа и синтеза непрерывных (линейных и нелинейных) и дискретных (импульсных и цифровых) СП. Эти методы предусматривают использование обратных логарифмических частотных характеристик, упрощающих исследование СП и делающих процедуру синтеза более наглядной. В первой части изложены вопросы анализа и синтеза СП при наличии в силовой передаче между исполнительным двигателем и объектом регулирования упругих деформаций и люфта. Здесь рассмотрена работа СП на малых ( ползучих ) скоростях, показаны особенности исследования СП при его работе от источника энергии ограниченной мощности. Здесь же рассмотрены вопросы энергетического анализа СП. Значительное внимание уделено анализу динамики двухканальных систем различных видов. [c.3]

При расчетах таких СП сталкиваются с необходимостью учета свойств их источников энергии. Влияние ограничения мощности источников энергии на динамику СП наблюдается на практике. Так, при отработке СП больших рассогласований при разгоне и торможении объекта регулирования просадка приводных двигателей достигает 20—30%, а частотные характеристики силовой части с источником энергии ограниченной мощности заметно отличаются от частотных характеристик силовой части при питании от источника неограниченной мощности. Изменение частотных характеристик силовой части из-за влияния свойств источника энергии приводит к изменению частотных характеристик СП в целом. В некоторых случаях происходит потеря устойчивости СП. [c.396]

Для исследования устойчивости СП и точности его работы в некоторых установившихся режимах слежения необходимо располагать передаточными функциями и частотными характеристиками линеаризованной силовой части. Получим передаточные функции линеаризованной силовой части СП с источником энергии ограниченной мощности при помощи структурной схемы рис. 7-4. [c.407]

ПЕРЕДАТОЧНЫЕ ФУНКЦИИ И ЧАСТОТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СИЛОВОЙ ЧАСТИ СЛЕДЯЩИХ ПРИВОДОВ С ИСТОЧНИКАМИ ЭНЕРГИИ ОГРАНИЧЕННОЙ МОЩНОСТИ [c.408]

Ниже уравнения СЧ и источника энергии исследуются частотным методом с использованием интеграла свертки, эффективно применяемым в теории нестационарных систем. Найдем передаточные функции и частотные характеристики СЧ с учетом влияния ограничения мош,-ности источника энергии. [c.409]

Формирование полной внутренней энергии за с,1Ючается в развертывании трех специфических аспектов пространства и трансформации времени в 3 типа энергии. При этом происходит снижение мерности пространства с Do="6 до D=3. При снижении мерности D=6->5 развсрть1-вается электрическая энергия, в результате чего появляется пространство с мерностью D=5 поэтому собственная мерность электрической энергии De=5. Собственная мерность магнитной энергии Dm=4 и тепловой энергии, соответственно, Dt=3. Поскольку проявление аспектов пространства идет через выделение энергии, мерность пространства можно представлять в виде частотной характеристики. [c.49]

Топологическая мерность окружающего нас пространства D=3. Тем не менее, описаюше выше типы энергии с экзотическими мерностями выше трех должны каким-то образом в него "вписываться". Необходимость стабильного существования энергий высших мерностей в пространстве с топологической мерностью D=3 вызвала выделение из пространства ще трех видов энергии с низшими мерностями D=2, 1 и О, которые играют роль защитных оболочек или форм для энергий высших мерностей. Форма также является энергией, но с гораздо меньшими частотными характеристиками и меньшей мерностью, поскольку большинство аспектов пространства оказались уже проявленными. Приведем условие стабильною сушествования энергий в пространстве [c.52]

Фазовое пространство мерностей Энергия и ее форма определяют области мерности и пределы частотных характеристик сучцествования материи дангюго типа Каждый тип материи имеет свои области существования в фазовом пространстве мерности D, которое удобно изобразкать в виде номограммы. На рис. I 7 приведена номограмма, на которой показаны области существования электрической, магнитной и физической маа ерии. [c.54]

Случайные погрешности реконструкции, обусловленные квантовой природой рентгеновского излучения, принципиально не устранимы и их анализ позволяет однозначно оценить предельные возможности л1етода ПРВТ при фиксированном числе квантов, сформулировать требования к экспозиции, энергии излучения, точности измерения проекций и пространственно-частотным характеристикам томограмм, обеспечивающим необходимый уровень метрологии. [c.409]

Фирмой Адмирал корпорейшн [20] ведется работа, которая ставит своей целью определение частотного сдвига при высокой температуре в кристаллах, находящихся в условиях облучения. Исследованы кристаллы типа R-24/U и R-51/U. Для определения возможности улучшения кристаллов в облученном состоянии часть образцов завернули в кадмиевую фольгу. Одна партия образцов находилась в рабочем состоянии, другая — в пассивном. Степень радиационного воздействия определяли по изменениям частотных характеристик при температуре 180° С. Кристаллы облучали интегральными потоками (0,40- 1,4)-10 нейтрон1см в расчете на нейтроны с энергией выше 0,5 Мэе. [c.411]

Отметим, что проектирование систем активной амортизации сопряжено с использованием достаточно мощных источников энергии и синтезом цепей управления, реализующих нужные амплитудные и фазовые характеристики- Реальные датчики сил или перемещений (скоростей, ускорений), усилители и вибраторы являются сложными колебательными системами со многими резонансами. Поскольку при переходе через резонансную частоту сдвиг фаз между силой и смещением изменяется на величину зт, фазово-частотные характеристики реальных систем амортизации являются сложными и трудно контролируемыми функциями, изменяющимися в интервале [О, 2я]. В практических условиях сделать их близкими к требуемым характеристикам удается только в ограниченной полосе частот. Вне этой полосы могут иметь место нежелательные фазовые соотношения, приводящие к. увеличению виброактивности машины it дaн e к самовозбуждению всей системы. Пусть, например, в соотношении (7.35) коэффициент Kj принимает положительное значение. Это значит, что на некоторых частотах фазовая характеристика цепей обратной связи принимает значение О или 2п. На этих частотах сила /а оказывается в фазе с силой /2, общая сила /ф, действующая на фундамент, увеличивается и виброизоляция становится отрицательной. Вместо отрицательной обратной связи на этих частотах имеет место по-лолштельная обратная связь. Если при этом коэффициент Kj бу- [c.242]

В книге излагаются методы динамического анализа и синтеза управляемых машии, основанные на рассмотрении взаимодействия источника энергии (двигателя), механической системы и системы управления. Излагаются способы построения адекватной модели управляемой машины в форме, удобной для применеиия ЭВМ. Рассмотрены системы управления движением машии (системы стабилизации угловой скорости, позиционирования и контурного управления), их эффективность п устойчивость. Изложены особенности управления машинами с двигателями ограниченной мощности. В основу исследования многомерных динамических моделей управляемых машинных агрегатов положены структурные преобразования и методы динамических графов. Последовательно развивается концепция составной динамической модели, на базе которой решается проблема собственных спектров и определяются частотные характеристики моделей. [c.2]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

Ввиду опасных и вредных условий в кузнечных и прессовых цехах (не менее чем в литейных цехах) актуальна комплексная автоматизация, включающая диагностирование кузнечно-штамповочного оборудования. В штамповочном производстве для изготовления деталей из рулона, листа или ленты широко применяются одно- и многопозиционные прессы различных типов, манипуляторы, роботы, поворотные столы и транспортеры. Вопросы диагностирования поворотных столов, транспортеров, манипуляторов и роботов были рассмотрены выше. Специфичным для этих линий, как и для ряда литейных, является диагностирование прессов. У прессов с электроприводом целесообразно применение датчиков крутящего момента, с помощью которых контролируется характер изменения нагрузок на коленчатый вал как при холостых, так и при рабочих перемещениях ползуна. Запись частоты вращения или скорости этого вала позволяет обнаруживать разрегулировку и износ фрикционной муфты. Датчик остановки ползуна в верхней мертвой точке дает дополнительную информацию о работе муфты и коман-доаннарата [54]. Широко применяется измерение напряжений в станине пресса с помощью тензометрических датчиков (с целью предотвращения поломок, своевременной смены инструмента). Здесь целесообразно использовать микроусилители, расположенные в месте измерения напряжений. Ударные нагрузки при вырубке, пробивке отверстий и т. п. можно определять с помощью пьезоакселерометров, установленных на ползуне пресса. Диагностирование гидросистем и привода гидравлических прессов мало чем отличается от рассмотренных выше методов, разработанных для другого автоматического оборудования. Здесь ввиду ударного характера рабочих нагрузок требуется контроль энергии удара и предъявляются более высокие требования к частотным характеристикам датчиков и аппаратуры. Большие размеры прессов и рас- [c.150]

До настоящего времени ири разработке конструкций лопаток место установки скрепляющей проволоки диктуется соображениями, основанными на свойствах частотных характеристик пакетов [39]. Соответствующим расположением проволок можно ликвидировать внутри-накетные тангенциальные колебания, в той или иной степени воздействовать на частоту колебаний пакета. Поскольку для длинных лопаток основную роль в рассеянии энергии колебаний играют связи [24], рациональный выбор положения проволоки в пакете может существенно повысить его демпфирующую способность. [c.123]

Значение колебательной мощности в вибрационных исследованиях. Вибрационное поле сложной конструкции приходится оннсывать многомерными векторами и матрицами. По мере увеличения размерности системы эти характеристики становятся все менее наглядными и достоверными, не дают прямой и достаточно точной оценки наиболее общих, энергетических свойств вибрационного процесса. Например, нри решении задач виброзащиты стремятся минимизировать сумму средних квадратов виброскоростей в заданных точках сложной системы. Из-за резкого различия частотных характеристик (импеданса) энергетический вклад отдельных слагаемых неравномерный в отличие от однородной акустической среды, имеющей одинаковое волновое сопротивление в разных точках. Поэтому в виброакустике нельзя ограничиваться измерением средних квадратов, необходимо развивать точные методы измерения колебательной мощности [6]. Эти методы позволяют дать простую и наглядную оценку акустической мощности, излучаемой системой помогают определить утечку колебательной энергии в опоры, т. е. демпфирующие свойства опор уточнить критерии виброзащиты. Суммарный поток колебательной энергии, или активную колебательную мощность, Л/а используют для вычисления эффективных частотных характеристик, которые, несмотря на некоторую условность, являются наиболее обоснованным результатом усреднения характеристик системы в отдельных точках [2, И]. В диффузных вибрационных полях, возбуждаемых случайным шумом, потоки энергии являются основными расчетными величинами [10]. [c.326]

В качестве примера приведем выражение для амилитудно-частотной характеристики ВУС (см. рис. 6.5.26, а), полученной из второго уравнения (6.5,36) после подстановки коэффициента (6.5.40) и динамической податливости (6.5.33) при отсутствии диссипации энергии (Д=0, Л=1) [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...