Измерение колебательной мощности

ИЗМЕРЕНИЕ КОЛЕБАТЕЛЬНОЙ МОЩНОСТИ [c.326]

Рис. 13. Структурная схема комплекса для измерения колебательной мощности по силе и скорости в опорах а — при жестких опорах / — опорная плита механизма 2 — опорная плита фундамента

Комплексы для измерения колебательной мощности — Применение 326 — 329 — Схемы 327 — 329 [c.493]

Результаты измерений показывают, что применительно к энергетическим машинам не представляется возможным выбрать какой-то один вид воздействия на опоры, определяющий излучение энергии. Так, колебательная мощность, излучаемая в виде нормальной к опорам вибрации, у разных машин имеет различные значения в долях от полной колебательной мощности (рис. IX.4). [c.401]

С помощью прибора ИКМ произведены измерения в диапазоне 200—1000 Гц спектра колебательной мощности, излучаемой в четыре амортизатора. Результаты измерений приведены в табл. IX.I. [c.415]

При синусоидальной форме напряжения и тока на преобразователе и незначительной мощности колебательной системы (до 50— 100 вт) допускается измерение потребляемой мощности методом трех вольтметров. Активное сопротивление R, включенное последовательно с нагрузкой, должно быть того же порядка, что и [c.105]

Другими преимуществами КАРС, которые предопределяют широкое использование этого метода в газовом анализе, являются отсутствие засветок в антистоксовой области спектра, связанных с люминисценцией, высокое спектральное и временное разрешение (см. рис. 4ЛЗ) и высокий уровень сигнала. Вследствие того что мощность когерентно рассеянного сигнала, определяемого квадратом модуля кубической нелинейной восприимчивости (4.5.1), согласно (4.5.3) зависит от разности равновесных населенностей исходного и конечного уровней комбинационного перехода, спектроскопия КАРС позволяет проводить точные локальные измерения колебательной и вращательной температур газов, в том числе в пламенах, электрических разрядах и плазме. [c.284]

Другим конструкциям свойственны нестационарные условия циклической нагруженности. Это является следствием изменчивости технологических сопротивлений, развиваемых мощностей, тепловых состояний, нестабильности колебательных состояний, динамических воздействий в условиях движения и ряда других причин. В связи с этим процессы переменной напряженности описываются на основе вероятностных представлений с использованием решений соответствующих задач статистической динамики упругих систем и статистического анализа результатов измерения эксплуатационной нагруженности в условиях службы изделий. [c.165]

Заинтересовавшись этим сообщением, мы проверили влияние материала резонатора на общую мощность излучения генератора. Как видно из рис. 11, при одинаковой частоте генерации, обеспеченной строго фиксированными параметрами настройки, акустическая мощность в пределах разброса измерений не зависит от материала резонатора. Такое влияние могло бы сказаться лишь в том случае, если бы резонатор под влиянием упругих волн в газе сам приходил в колебательное движение. [c.23]

Измерение амплитуд смещения в различных точках измерительного звена осуществляется следующим образом. К измерительному звену прижимается покрытая бархатом пластина, в средней части которой вдоль волновода закреплена полоска тонкой наждачной бумаги. Во время измерения пластинка быстро смещается в направлении, перпендикулярном к оси волновода. В результате сложения поступательного движения пластинки и колебательного движения волновода на предварительно полированной поверхности последнего зернами наждака процарапываются многочисленные синусоидальные кривые, амплитуда которых равна амплитуде колебательного смещения в соответствующем месте волновода. Измерение амплитуд (с учетом толщины линии кривых) производится под микроскопом после выключения установки. Средняя погрешность в определении вводимой мощности порядка 400—800 вт не превосходит 8% [15]. Описанный метод позволил, например, определить мощность, вводимую в расплавленные металлы [16]. Минимальные значения мощности, измеренные этим методом, были около 40 вт. [c.217]

Для измерения и записи амплитуды колебательного смещения использован бесконтактный универсальный виброметр типа УБВ-2 с самописцем уровня электрических колебаний типа Н-110. Электрическая мощность, потребляемая колебательной системой, сила тока и напряжение измерялись высокочастотным ваттметром типа Т-141-, значения мощности фиксировались также посредством датчика Холла самописцем Н-110. Мощность, потребляемая источником питания из сети, измерялась комплектом приборов типа К-50. Частота колебаний сварочного наконечника определялась по фигурам Лиссажу с использованием генератора ГЗ-35. Измерения проводились на механической колебательной системе [c.14]

Резонансная частота преобразователя определяется по максимальной потребляемой мощности при работе под нагрузкой при неизменном значении выходного напряжения генератора. Частота может быть определена с помощью стрелочных частотомеров типов ИЧ-6, ИЧ-7, а также цифровыми частотомерами типов 43-35 43-28, ЧЗ-4. Применение цифровых частотомеров наиболее рационально. Они существенно упрощают процесс определения частоты и обмера резонансных кривых колебательной системы, поскольку дают непосредственное и точное значение частоты на световом цифровом индикаторе. Приближенную оценку частоты тока, питающего преобразователь, можно произвести прибором типа ИЧ-6. Точно определить частоту колебаний можно посредством фигур Лиссажу. При этом используется осциллограф, на отклоняющие пластины которого подается сигнал от измерительного генератора и преобразователя. Структурная схема измерения резонансной частоты приведена на рис. 63. Для измерения таким методом можно использовать, например, генератор типа ГЗ-34 и осциллограф типа С-1. [c.107]

Измерение механических параметров, характеризующих работу механической колебательной системы, предназначенной для сварки, в ряде случаев затруднено. Например, практически невозможно точно измерить амплитуду смещений сварочного наконечника при сварке пластмасс, поскольку его колебания направлены нормально к плоскости свариваемых деталей. Поэтому можно говорить только о приближенных методах определения механической мощности, выделяющейся в зоне сварки, и т. п. Некоторые методы и аппаратура для определения этих величин рассмотрены ниже. [c.109]

Для измерения мощности, выделяющейся в зоне сварки, можно воспользоваться и мостовым методом. В этом случае электроакустический к. п. д. колебательной системы определяется из круговых диаграмм, снятых при сварке и в режиме холостого хода. Активные и реактивные составляющие полного сопротивления преобразователя измеряются в интервале частот 25% от резонансной частоты системы. Измерения сопротивлений производятся при помощи высокочастотного моста. По результатам измерений строятся кривые, которые могут иметь вид, показанный на рис. 66. [c.114]

Для измерения отклонения размеров применяются и частотные датчики, электрическая схема которых представляет собой емкость, соединенную параллельно с индуктивностью, в результате чего образуется колебательный контур. Индуктивное устройство выполнено в виде пружины. При измерении необходимых размеров пружина деформируется. Деформация пружины (индуктивного контура) приводит к изменению частотной характеристики, являющейся выходной величиной датчика. Основной недостаток этих датчиков тот, что они, обладая малой Выходной мощностью, предъявляют высокие требования к соединительным линиям и нуждаются в сложной вспомогательной аппаратуре, что существенно затрудняет их использование при техническом обслуживании лифтов. [c.266]

X 0,1 м . Пусть акустический сигнал будет синусоидальным с частотой 10 кГц, а Zo = 1,5 X 10 кг/м . с. Определите следующее акустическую интенсивность в Вт/м уровень интенсивности в дБ//мкПа и дБ//мкбар, УИ в дБ//мкПа на расстоянии 1 м и в дБ//мкбар иа расстоянии 1 ярд и общую мощность источника в ваттах, считая, что плоская волна приближенно представляет собой сферическую волну, созданную на расстоянии 10 ярдов от точки измерений максимальное и среднеквадратичное значения давления в мкПа в точке измерений максимальную колебательную скорость и смещение частицы в точке измерений. [c.60]

Первое измерение с использованием комбинационного рассеяния распределения плотности газообразного вещества было предпринято в работе [41], где применялся рубиновый лазер мощностью 25 МВт с модуляцией добротности. Сигнал комбинационного рассеяния на колебательно-вращательных переходах молекул азота наблюдали в ночное время на высоте до 3 км. При использовании блокирующего фильтра для длины волны 694,3 нм в сочетании с интерференционным фильтром с полосой пропускания 15 нм в работе [41] получена общая спектральная разрешающая сила 10 . Этого более чем достаточно для того, чтобы отношение между интенсивностью обратного сигнала упругого рассеяния с длиной волны 694,3 нм и интенсивностью обратного сигнала комбинационного рассеяния на молекулах азота с длиной волны 828,5 нм превысило 500. В работе [317] исследования атмосферного азота методом ком- [c.362]

Для измерения колебательной мощности, излучаемой за счет сил, нормальных к опорам, непосредственным способом на заводе Виброприбор разработан прибор — измеритель колебательной мощности (ИКМ). Общий вид прибора представлен на рис. IX.11, [c.413]

Значение колебательной мощности в вибрационных исследованиях. Вибрационное поле сложной конструкции приходится оннсывать многомерными векторами и матрицами. По мере увеличения размерности системы эти характеристики становятся все менее наглядными и достоверными, не дают прямой и достаточно точной оценки наиболее общих, энергетических свойств вибрационного процесса. Например, нри решении задач виброзащиты стремятся минимизировать сумму средних квадратов виброскоростей в заданных точках сложной системы. Из-за резкого различия частотных характеристик (импеданса) энергетический вклад отдельных слагаемых неравномерный в отличие от однородной акустической среды, имеющей одинаковое волновое сопротивление в разных точках. Поэтому в виброакустике нельзя ограничиваться измерением средних квадратов, необходимо развивать точные методы измерения колебательной мощности [6]. Эти методы позволяют дать простую и наглядную оценку акустической мощности, излучаемой системой помогают определить утечку колебательной энергии в опоры, т. е. демпфирующие свойства опор уточнить критерии виброзащиты. Суммарный поток колебательной энергии, или активную колебательную мощность, Л/а используют для вычисления эффективных частотных характеристик, которые, несмотря на некоторую условность, являются наиболее обоснованным результатом усреднения характеристик системы в отдельных точках [2, И]. В диффузных вибрационных полях, возбуждаемых случайным шумом, потоки энергии являются основными расчетными величинами [10]. [c.326]

Рис. 14. Структурная схема комплекса для измерения колебательной мощности по вибрации и частотным характеристиьам виброизолятора

Для измерения коэффициентов корреляции R при нулевой временной задержке и косинуса угла сдвига фаз между вибрационными процессами используются рассмотренные уже двухканальные синхронные и синфазные анализирующие устройства (фильтры измерителя колебательной мощности, двухканальный гетеродинный анализатор на базе анализаторов типа С53, устройства типа 2020 фирмы Брюль и Кьер ) совместно с умножающим устройством, фазочувствительным вольтметром типа ВФ-1 или коррелятором фирмы Диза типа 55Д70. При отсутствии фазосдвигающей цепи в измерительных трактах осуществляется измерение вещественной части коэффициента корреляции и косинуса угла сдвига фаз. Поворот фазы на 90° позволяет получить значения мнимой части коэффициента корреляции 1ш и синуса угла сдвига фаз между процессами. При синусоидальных процессах показания умножителя, фазочувствительного вольтметра или коррелятора пропорциональны косинусу угла сдвига фаз, а при стационарном случайном характере в полосе частот — коэффициенту корреляции между исследуемыми процессами. Для получения непосредственного отсчета R или os а, например на шкале коррелятора, необходимо (при автоматических измерениях) использовать блоки автоматической регулировки усиления (АРУ) с целью поддержания постоянной величины поступающих на коррелятор сигналов. [c.437]

Локализация источников методом измерения динамических сил и колебательной мощности. Измерив силы, действующие со стороны отдельных меманизмов в агрегатах и блочных установках, можно выявить картину обобщенного силового воздействия на несущую конструкцию. [c.414]

Установлены различные названия виброметров, например линейные виброметры (виброперемещения, виброскорости, виброускорения, колебательной мощности), угловые виброметры (угловой вибрации, угла поворота, угловой виброскорости, углового виброускорения), виброфазометры и т. д. Виброметры с регистрирующим устройством называются вибрографами. Контактными или бесконтактными называются виброметры в зависимости от того, должна ли соприкасаться их воспринимающая часть с объектом измерения. [c.49]

Испытания на усталость при колебаниях по высшим формам являются наиболее трудными из-за возрастания необходимой мощности возбуждения, трудности создания добротного механического колебательного контура. Поэтому испытания при высоких (4—10 кгц) частотах лучше проводить на маг-нитострикционных установках или возбуждением колебаний пульсирующей воздушной струей. Измерение напряжений в лопатке затрудняется вследствие, большой неравномерности деформаций, контроль напряжений часто возможен только по тензодатчикам в связи с малыми перемещениями по этой же причине датчик обратной связи в прежнем выполнении становится малочувствительным, что требует изыскания новых способов поддержания амплитуды на заданном уровне. Этим можно объяснить пока слабое распространение испытаний на усталость при колебаниях по высшим формам при высокой температуре. [c.249]

Использование принципа резонанса напряжений имеет ряд преимуществ по сравнению с резонансным трансформатором. В частности путем изменения параметров контура можно менять частоту испытательного напряжения, напряжение на анодном контуре значительно меньше испытательного напряжения. При мощности генератора 25 квт и емкости образца 100. . . Ъ0 пф испытательное напряжение может достигать 80 кв. Имеются высокочастотные испытательные установки с более широким диапазоном частот. В одной из таких установок (рис. 6-14, б) колебания, генерируемые возбудителем 1, после усиления воздействуют на мощный двухламповый каскад, собранный по двухтактной схеме. Колебательный контур состоит из катушки индуктивности и испытуемой емкости включение автотранс( рматорное. Регулирование напряжения высокой частоты производится путем изменения крутизны первой лампы усилителя воздействием на сеточное смещение. Напряжение на образце измеряется при посредстве емкостного делителя амплитудным ламповым вольтметром с симметричным входом, имеющим три предела измерений [c.175]

Результаты вычислёний находятся в удовлетворительном согласии с цифрами, приведенными Хелворсом для нитробензола [42]. По его оценке коэффициент нарастания равен 0,3 см- при уровне мощности накачки 100 Merl M , что соответствует плотности потока фотонов 3 10 см сек К Согласно измерениям, полное поперечное сечение комбинационного рассеяния, полученное интегрированием по углу Q = 4п, равно 6-10 3°сж2. Частота колебательного перехода равна 1345 см полуширина линии составляет 4 см В ре- [c.235]

На рис. 15 представлены результаты намерений температурных полей дунок слитков, отлитых в спокойных условиях и при воздействии ультразвука с помощью колебательной си-етемы с излучателем диаметром 40 мм, что, согласно акустическим измерениям, позволяет ввести в расплав около I кВт акустической мощности. [c.467]

Остановимся на вопросе о мощности /, ,, отдаваемой генератором в нагрузку (колебательная система — зона сварки). Мы приводили численные значения именно этой мощности [34], а не мощности, отдаваемой в зону сварки, полученные простым умножением мощности, потребляемой генератором из сети, на его к. п. д. и к. п. д. электроакустического преобразователя. Столь грубая оценка, конечно, завышена для значений мощности, идущей непосредственно на сварку, так как часть мощности рассеивается в колебательной системе и в деталях вне зоны сварки. Возможны и более непосредственные оценки мощности, передаваемой в зону сварки, с учетом кц, измеренного в рабочей части изгибно-колеблющегося стержня [73], которые, например, при сварке меди 5= 0,2+0,2 мм на машине с паспортной мощностью 1,5 кет (МТУ-1,5) дают величину 115 вт. Соответственно энергия Е, отдаваемая в зону сварки, равна =/ -т 300 вт сек. Для технических надобностей годятся показанные грубые оценки сварочной мощности. На наш взгляд, более важны вопросы зависимости энергии, затрачиваемой на сварку, от толщины и механических характеристик материала свариваемых деталей (например, от его твердости /7б) и о взаимосвязи и Знание это11 взаимосвязи позволило бы регулировать важный параметр режима Ед только с помощью электрического генератора. В ряде работ показано, что зависимость (Рэл) — линейная в некоторых пределах при неизменной толщине деталей (см., например, [21]). Для выбора мощности генератора для заданных объектов сварки необходимо знать зависимость Р (8) шР Нв). Известны две эмпирические зависимости (8) для сварки меди толщиной 8=0,1—0,3. иж Рэд о [50] и —8 " для сварки листов одинаковой толщины в широком диапазоне толщин [34]. Физическая сущность таких зависимостех не очевидна. Можно лишь полагать, что увеличение 8 повышает силу сопротивления колебаниям сварочного наконечника и рассеяние энергии в деталях вне зоны сварки. Мы полагаем само собой ])азумеющимся, что с ростом 8 обычно увеличивают площадь сварного соединения и соответственно повышаются затраты энергии Е непосредственно на сварку. Что касается зависимости величины Е от свариваемого [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...