Линия влияния поворотов

Чтобы получить линию влияния для прогиба или угла поворота сечения в какой-нибудь точке (статически определимой или статически неопределимой балки), необходимо в этой точке приложить силу или соответственно пару, равную единице. Полученная упругая линия представит собой линию влияния для прогиба или угла поворота в данной точке (фиг. 45. б). [c.85]

Чтобы получить линию влияния для прогиба или угла поворота сечения в какой-нибудь точке (статически определимой или статически неопределимой балки), необходимо в этой точке приложить силу или, соответственно, пару сил, равную единице. Полученная упругая [c.70]

ЛИНИЯ представит собой линию влияния для прогиба или угла поворота в данной точке (фиг. 103, б). [c.75]

При выводе этих формул принимали, что толщина гибкого колеса пренебрежимо мала, а его наружный диаметр dg равен диаметру срединной линии. Следовательно, эти формулы не учитывают влияния толщины гибкого колеса. Это влияние проявляется при повороте нормали к срединной линии. Угол поворота нормали 8 определяется по формуле (2.4). При повороте нормали точки, расположенные на внешней поверхности гибкого колеса, получают дополнительную окружную скорость W0. Полная окружная скорость этих точек [c.31]

Исходя из физической природы изогнутой оси бруса, можем утверждать, что упругая линия должна быть непрерывной и гладкой (не имеющей изломов) кривой, следовательно, иа протяжении всей оси бруса должны быть непрерывны функция ш и ее первая производная. Прогибы и углы поворота и являются перемещениями сечений балок при изгибе. Деформация того или иного участка балки определяется искривлением его изогнутой оси, т. е. кривизной. Так как влияние поперечной силы на кривизну мало, то и в общем случае поперечного изгиба уравнение (10.9) можно записать в виде [c.271]

Коэффициентами влияния являются а / — прогиб балочки в точке А под действием единичной силы в этой точке, фф—угол поворота упругой линии в точке А от действия прикладываемого в ней единичного момента, а/ф = = а упругой линии, создаваемой единичной силой. Обобщенные силы, соот- [c.581]

Правая часть выражения (3.94) не зависит от АЬю и и, т. е. малые углы поворота связанных осей и малые перемещения точек осевой линии стержня до потери устойчивости на критические силы, следящие за точкой Oi (рис. 3.14), влияния не оказывают. Полученное выражение (3.94) для приращения силы Р совпало с выражением (1.49) для случая, когда деформации стержня до потери устойчивости не учитывались. [c.118]

Рассмотрим картину течения перед затупленным телом с центральной иглой. Если длина такой иглы не превышает расстояния до криволинейного отошедшего скачка уплотнения (рис. 6.1.1,а), то ее влияние распространяется лишь на течение за этим скачком и оказывается несущественным. Выдвижение острия иглы 9 за пределы криволинейного скачка уплотнения (рис. 6.1.1,6) приводит к перестройке структуры возмущенного потока, которая характеризуется новой системой скачков уплотнения. Это обусловлено отрывом потока от поверхности иглы, который обычно происходит вблизи основания конического острия (излома). Такой отрыв вызывается большим положительным градиентом давления в пограничном слое на поверхности иглы, обусловленным торможением потока перед телом. В результате отрыва возникает застойная зона 1 с возвратным течением. Оторвавшийся пограничный слой смешивается в зоне 2 с внешним возмущенным течением и присоединяется к обтекаемой затупленной поверхности в области 3. Разделяющие линии тока 8 в зоне смешения образуют поверхность, близкую к конической, пересекающуюся с головной частью в точках Л и 5. В месте присоединения сверхзвуковой поток претерпевает поворот, который [c.383]

Существенное влияние на потери энергии оказывает относительная вогнутость профиля т. е. отношение вогнутости / средней линии профиля к его хорде (фиг. 11). Увеличение относительной вогнутости профиля означает увеличение угла поворота потока а, благодаря чему возрастает подъёмная сила. В лопатках же с большой подъёмной силой последняя развивается главным образом за счёт сильного разрежения на выпуклой стороне профиля, что оказывает неблагоприятное влияние на лобовое сопротивление профиля. Поэтому с увеличением угла поворота потери энергии увеличиваются. [c.139]

Так как в формулу (188) входят значения не только ординат упругой линии, но и углов поворота, то для правильного учета влияния инерции поворота необходимо, чтобы принятая упругая линия хорошо совпадала с формой собственных колебаний. [c.374]

При вращении стола с закрепленным диском сначала один из ножей коснется одного ролика (/ положение). Контакт поддерживается пружиной, поворачивающей цилиндр с обоими ножами. После некоторого поворота стола наступает момент, когда оба ножа коснутся обоих роликов II положение), что вызывает замыкание электрически разомкнутых ножей через систему диска и подачу сигнала через усилитель в индикатор. Момент замыкания ножей будет кратковременным, так как из-за непрерывного вращения диска второй нож будет отодвигаться идущим навстречу диаметрально расположенным роликом (III положение). После этого срабатывает механизм, который поворачивает цилиндр с ножами и пропускает под ними по одному ролику. Далее работа ножей повторяется в описанном порядке. Таким образом обеспечивается подача сигнала через постоянный угол, равный 1/гд поворота стола, где 2д — число пазов на диске. Для работы диска характерна нечувствительность его работы к эксцентриситету изготовления и установки на оси стола. Несоосность не вызывает изменения момента подачи сигнала, так как замыкание происходит в положении, когда оба ролика приходят на одну линию и смещение их вдоль этой линии или перпендикулярно к ней не связано с угловым поворотом диска. Прием исключения влияния эксцентриситета аналогичен методу снятия показаний с двух диаметрально расположенных точек кругового лимба. [c.270]

В каждом конкретном случае для заданных параметров пружины (г з, с, К, [X и др.) решение можно реализовать с помощью ЦВМ. Наиболее просто такое решение получается для условного шарнирного опирания концов, когда поворот концов разрешен только относительно нормали. На рис. 8 показаны графики частотного уравнения для этого случая [9]. При решении уравнения не учтены инерция поворота сечений проволоки, сжатие и срез проволоки, т. е. параметры, практически не оказывающие заметного влияния на частоту. Две сплошные кривые 1 на рисунке соответствуют двум сериям частот винтового пространственного стержня при г з = 5° две прямые линии 2 и 3 в левой части рисунка соответствуют частотам продольных и крутильных колебаний эквивалентного бруса в правой части штриховыми линиями 4 ц 5 показаны две серии поперечных частот эквивалентного бруса две кривые (ij) = 0) соответствуют частотам кольца в продольном направлении и в собственной плоскости. [c.58]

Считая пластинку соединенной с ребрами по линиям центров тяжести их сечений, можно не учитывать влияние сдвигающих усилий =7 на прогибы и углы поворота. Подставим (2) и (3) в уравнения (1) [c.240]

Уравнение упругой линии с учетом влияния перерезывающей силы. Если учесть деформацию сдвига (рис. 17), то угол поворота сечения [c.406]

В работе [8.40] при измерении зависимости т] (у) на модулятор с фотопластинки проектировалось изображение решетки с v = = 5 лин/мм. Имелась возможность вращать фотопластинку вокруг оптической оси проектирующей системы и тем самым изменять ориентацию решетки относительно осей кристалла. Результаты измерения, получаемые для модулятора, у которого кристаллическая пластина имела срез (111) и толщину 700 мкм, показаны на рис. 8.10. Результаты получены при считывании циркулярно и линейно поляризованным вдоль оси кристалла [112] светом. При изменении направления поляризации линейно поляризованного света вид зависимости Т1 (y) сохраняется, но в соответствии с (8.2) кривая смещается вращением вокруг начала координат на угол, который в два раза больше, чем угол поворота плоскости поляризации считывающего света. Хорошее согласие экспериментальных данных с расчетными наблюдается лишь тогда, когда при записи решетки отрицательный потенциал подается на передний по отношению к считывающему свету электрод. Если же на этот электрод подать положительный потенциал, то экспериментальная кривая (7) оказывается повернутой приблизительно на 30° по отношению к расчетной (рис. 8.10). Это может быть объяснено влиянием оптической активности кристалла BSO, которая не учитывалась при расчете т] (у). Как указывалось выше, неоднородное электрическое поле, вызывающее модуляцию считывающего света, формируется вблизи отрицательного электрода. При прохождении через кристалл направление поляризации считывающего света изменяется на 15° (толщина кристалла в данном случае была 700 мкм, а коэффициент оптической активности BSO для [c.174]

Если течение ламинарное, переход начинается в некоторой точке-между А VI В после пересечения области замыкающего скачка течение в следе становится полностью турбулентным. Профили скорости между точками А жВ такие же, как на границах сверхзвуковой струи, истекающей в окружающее затопленное пространство. Внутри зоны отрыва происходит медленное циркуляционно движение, вызванное вязкостью воздуха [14]. Установившееся равновесие между донным давлением и положением линии BBt обеспечивается благодаря эжектирующему влиянию внешнего потока на течение в зоне отрыва. Часть воздуха вытекает из зоны отрыва, вызывая увеличение угла поворота потока в точке А и уменьшение давления в зоне отрыва. Линия BBi перемещается к донному срезу, при этом отношение давлений в замыкающем скачке возрастает, затрудняя течение эжектированного воздуха и воздуха, движущегося с малой скоростью в пограничном слое, против возрастающего давления в скачке. Противодействие этого эффекта эжектированию внешним потоком воздуха из отрывной зоны, снижающему давление в ней, способствует установлению равновесных условий в донном течении. Качественный характер течения вблизи донного среза за двумерным телом аналогичен. [c.28]

Сравнивая (126) с (71), можем заключить, что воздействие но ускорению б вызывает как перемещение линии переключения, как и поворот на некоторый угол. При 2 > О перемещение происходит в направлении, уменьшающем вредное влияние гистерезиса реле, но линии Переключения поворачиваются по часовой стрелке, что эквивалентно дополнительному запаздыванию и поэтому ухудшает стабилизацию системы. Однако при небольших значениях коэффициента связи по б этот дополнительный поворот может быть легко скомпенсирован за счет некоторого увеличения связи по б, т. е. коэффициента k . [c.91]

Хотя выносная опора и крепится к металлоконструкции двумя болтами, ее можно рассматривать как одну балансирную опору,так как оба болта работают как одно целое, допуская поворот выносной опоры относительно прямой линии, проходящей через центр этих болтов. При трехопорном опира-нии лебедки исключается необходимость применения выравнивающих прокладок и устраняется, влияние на лебедку упругого изгиба рамы поворотной платформы, происходящего во время работы крана. При такой конструкции выходной вал редуктора, жестко связанный с барабаном, опирается на три подшипника два в редукторе и один в выносной опоре. [c.93]

На рис. 37, в показан составной клавишный образец для испытаний тавровых соединений. Большую пластину / закрепляют в машине неподвижно, короткие пластины (клавиши) устанавливают в подвижные зажимы. С помощью зажимов пластинам сообщают вращательное движение вокруг точки О. Скорость поворота пластин ступенчато возрастает по мере перемещения сварочной ванны вдоль линии шва (//). При переходе сварочной ванны с одной пластины на другую деформирование на короткое время (на отрезке /]) прекращают, чтобы исключить влияние границ образца. Как видно из рисунка III), сварной шов в различных участках по высоте деформируется неравномерно. Величина этой неравномерности может быть вы- [c.120]

Практически кинетику распада аустенита изучают на длинных образцах цилиндрической формы диаметром 3 и длиной 30 мм с тем, чтобы в меньшей степени сказывалось влияние размагничивающего фактора. Перед началом работы проводят градуировку прибора. Для этой цели исследуемый образец, предварительно прошедший термическую обработку, обеспечивающую полный распад аустенита, укрепляют в держателе, как описано выше. Для правильной установки оси образца под углом /о к направлению магнитного поля, упругую систему с помощью муфты 17 (рис. 146) поворачивают до тех пор, пока не будет достигнуто положение, при котором включение магнитного поля электромагнита не будет вызывать поворота образца. В этом случае образец установлен точно вдоль магнитных силовых линий поля. После этого образец при выключенном магнитном поле поворачивают муфтой 17 на угол /о (4—6 град.), контролируя угол поворота по лимбу 1. Затем образец с помощью каретки помещают в термостат, нагретый до температуры, при которой будет исследоваться кинетика распада аустенита- Спустя некоторое время, достаточное для прогрева образца, включают магнитное поле и замечают угол поворота светового зайчика на отсчетной шкале. Полученный отброс светового зайчика соответствует 100%-ному содержанию ферромагнитной фазы при температуре изотермической выдержки. [c.204]

Для сокращения влияния погрешностей относительного поворота поверхностей детали, используемых в качестве направляющих и опорных технологических баз, на погрешность установки опорные точки приспособлений следует располагать по возможности ближе к средней линии или к центру поверхности базы. Этим можно достичь сокращения в два раза возможного смещения детали при установке, как это схематически показано на фиг. 120. [c.186]

Штриховыми линиями на рис. XVI.9, а показано положение рулевого привода при повороте рулевого колеса налево на угол 0. Сошка при этом повернулась на угол 2, а управляемые колеса повернулись внутреннее—на угол Р, внешнее—на угол а. Отрезки OiU 0 2, 0 3, 0 4, 0 5, 0 6 представляют плечи сил, действующих в приводе, которые относительно центров вращения создают нагружающие моменты. У автомобилей с зависимой подвеской поперечная тяга выполняется неразрезной. Для легковых автомобилей, оборудуемых обычно независимой передней подвеской, поперечная тяга разрезная (рис. XVI.9, б). При такой ее конструкции исключается влияние вертикального перемещения одного из колес на другое и ограничивается их виляние. Шарниры 1 VI 2 поперечной тяги лежат на продолжениях осей качания колес. Сошка 3 и рычаг 4 определяют правильную кинематику перемещения среднего звена 5 поперечной тяги. [c.439]

Стальная двутавровая балка № 18, изогнутая по полуокружности, расположена горизонтально на трех опорах. Конструкция опор позволяет осуществлять защемление и свободное опирание балки. По нижней полке балки передвигается на роликах тележка, несущая платформу для груза. Тележка может быть установлена в любом месте балки и затем нагружена она может также передвигаться и с грузом. Таким образом, могут быть экспериментально определены не только напряжения и перемещения в любом сечении балки, но и их линии влияния. Напряжения измеряют тензометрами для записи линий влияния удобны электротензометры. Прогибы измеряют индикаторами или рейками, углы поворота — инклинометрами, углы закручивания — также инклинометрами, но расположенными перпендикулярно к оси балки. Для измерения больших значений угла закручивания удобнее применять индикаторы, устанавливаемые горизонтально по два в сечении — один вверху, другой внизу — перпендикулярно к оси балки (рис. 188). [c.278]

Способ определения первой ординаты пояснений не требует что касается ординат линий влияния концевых моментов, то они определяются следующим образом. На все внеопорные узлы системы накладываем защемления, предотвращающие их поворот, и по полученной системе перемещаем груз Р=1. На защемления системы, между которыми перемещается груз, действуют моменты защемления. В том случае, если оба конца стержня защемлены (фиг. 54, а), моменты защемления обозначим так [c.166]

В качестве первой поправки учтем влияние поворота ноперечных сечений стержня при колебаниях изгиба. При составлении уравнения (168) мы приняли во внимание лишь силы инерции, соответствующие поступательному движению элементов стержня в направлении оси у. Однако это движение сопровождается искривлением оси стержня, а следовательно, и поворотом поперечных сечений относительно соответствующих им нейтральных линий. Угол поворота для каждого сечения определяется соответствующим значением производной ду дх. При поперечных колебаниях стержня этот угол все время изменяется. Значения угловой скорости вращения и углового ускорения представятся производными [c.337]

Если пластинка в точности симметрична, независимо от того — однородна она или нет, то согласно теории, подтверждающейся и экспериментально, положение узловых диаметров произвольно или, точнее, зависит только от того, как подперта та-стинка и каким образом она возбуждается. Путем изменения точки опоры можно сделать любой диаметр узловым. Вообще говоря, дело обстоит иначе, если имеется значительное отклонение от точной симметрии. Так, два типа колебаний, которые в первом случае вследствие равенства периодов могли складываться в любых соотношениях, оставаясь простыми гармоническими, теперь разделены и имеют различные периоды. Но в то же время положение узловых диаметров становится определенным или, точнее, ограничивается двумя возможностями. Одна система диаметров получается из другой путем поворота на половину угла, заключенного между двумя соседними диаметрами первой системы. При этом предполагается, что отклонение от однородности мало в противном случае система узлов уже не будет состоять приблим енно из окружностей и диаметров. Причиной отклонения может быть либо неоднородность материала, либо неодинаковость толщины пластинки, либо неправильность граничной линии. Влияние малой нагрузки в какой-нибудь точке можно исследовать подобно тому как в случае аналогичной задачи для мембраны ( 208). Если точка прикрепления груза не лежит на узловой окружности, то нормальные колебания становятся определенными. Система диаметров, соответствующая одному типу колебаний, проходит через точку прикрепления, и для этого [c.382]

Характеристики и комплексные показатели качества механизмов поворота шпиндельных блоков автоматов различных моделей приведены в табл. 7.7 и 7.8. Все эти станки находились в эксплуатации в течение 6—8 лет на одном из автомобильных заводов. В то же время условия их эксплуатации были неодинаковы — использовались для обработки различных деталей при разных режимах работы. Часть из них эксплуатировалась в автоматном цехе, другие станки были встроены в автоматические линии или работали в замкнутом цикле. Наибольшие ускорения шпиндельного блока (smax = 120 с ) возпикают при его повороте у одного из самых быстроходных автоматов Викман 1"—6 (Ир в = 19 об/мин). На величину динамических нагрузок основное влияние оказывают средняя скорость поворота и диаметр шпиндельного блока D, определяющий его момент инерции /. Максимальная средняя скорость поворота соср, блока у различных автоматов изменяется от 0,48 до 1,9 с при = 9,3—20,7 об/мин, а моменты инерции — от 9,3 до ИЗ кг-м при D = 0,33—0,68 м. При этих условиях величины крутящих моментов на РВ при повороте шпин- [c.119]

Пусть на замкнутом контуре g, являющемся частью края (имеется в виду многосвязная оболочка), допущены невязки в нетангенциальных граничных условиях. Тогда g можно принять за одну из линий искажени напряженного состояния, построить вблизи нее простой краевой эффект и воспользовавшись содержащимися в нем двумя произвольными функциями устранить невязки в нетангенциальных граничных условиях на краю g. Так как простой краевой эффект быстро затухает, то эта операция практически не окажет влияния на напряженное состояние вблизи остальных замкнутых участков края оболочки, и значит, ликвидацию невязок в нетангенциальных граничных условиях можно выполнять самостоятельно для каждого замкнутого участка края (конечно, если края не слишком близки друг к другу). Воспользовавшись этим, можно вблизи каждого замкнутого участка края gk строить свою криволинейную систему координат так, чтобьр в ней контур gk задавался уравнением = а - Тогда для краевых значений усилий, моментов, перемещений и углов поворота можно воспользоваться формулами (8.12.6), если внутренним точкам оболочки соответствует- 1 ю. или формулами (8.12.7) — в противоположном случае. [c.127]

Поворот вокруг оси Р стороны, противоположной стороне oq, относительно стороны oq показан на рис. 6.13,6. На рисунке представлен вид стороны ор малого элемента, содержащей принадлежащую срединной поверхности саму линию ор и нормали к срединной поверхрсти в точках о я р (которые являются угловыми точками для малого элемента). Разумеется, в общем случае сторона элемента не является плоской поверхностью ни до, ни после деформирования, но отклонение от плоской формы поверхности будет пропорционально da, и влияние его на последующий анализ будет малой величиной более высокого порядка. [c.433]

Боковые поверхности прямоугольного стержня после деформации перестают быть плоскими, поперечные линии заметно искривляются, следовательно, и поперечные сечения перестают быть плоскими, депланируют. Элементы, ограниченные нанесенной на поверхность прямоугольной сеткой линий, деформируются по-разному, в зависимости от их положения. Следовательно, напряжение т является функцией двух координат в плоскости сечения, а не одного лишь расстояния р от оси враш ения. На взаимный поворот сечений оказывает влияние деплантация сечений, а не только крутящий момент и расстояние /. [c.187]

Внутри каркаса 9 на одной оси со стрелкой 6 размещен постоянный дисковый магнит 8. При протекании тока по катушкам указателя магнит вместе со стрелкой может поворачиваться вокруг оси, ориентируясь при этом своими полюсами вдоль магнитных силовых линий результирующего магнитного потока Ф. Угол поворота магнита 8 и стредки 6 ограничивается прорезью 10, в которой перемещается ограничитель П. Для возврата магнита 8 и стрелки 6 в исходное положение при выключении схемы служит маленький магнит 12, встроенный в каркас. Собранный указатель помещен внутри экранизирующего цилиндра 7 из низкоуглеродистой стали, который исключает влияние на работу прибора внешних магнитных полей. [c.181]

Пусть под влиянием внешних сил судно наклонилось на некоторый угол а (см. рис. 2.37), часть судна KLM вышла из жидкости, а часть K L M погрузилась в нее. При таком повороте положение центра тяжести с в теле судна останется неизменным. Не изменится и водоизмещение, но положение центра водоизмещения d станет иным. Пусть оно теперь будет d. Приложим в точке d подъемную силу R и линию ее действия продолжим до пересечения с осью симметрии судна 00. Полученная точка m называется метацентром, а расстояние между ме- тацентром и центром тяжести по оси плавания — метацентри-ческой высотой. Обозначим это расстояние h и будем считать его положительным, если точка т лежит выше точки с, и отрицательным — в противном случае. [c.55]

В случае двухрядных, многорядных и звездообразных двигателей второе Положение кривошипа определяется положением максимума кривой тангенциальных сил всех цилиндров дан ной секции, обслуживаемых рассчитываемым кривошипом. В этих многоцилиндровых двигателях первое и второе положения кривошипл по характеру И сложности расчета почти одинаковы, так как влиянием набегающих моментов здесь пренебрегать недопустимо. Различие этих двух положений кривошипа при наличьи набегающих моментов в отношении сложности расчета вала заключается лишь в том, что при первом положении шатун и кривошип лежат в одной плоскости (на схеме вытянуты в одну линию), вследствие чего отсутствует тангенциальная составляющая силы, действующей на шатунную шейку. При втором положении кривошипа, соответствующем повороту на угол 30° и больше от в. м. т. на цапфу кривошипа действует и нор мальная, и тангенциальная составляю щие силы, направленной по оси шатуна [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...