Шаг решетки относительный

Шаг решетки, отнесенный к длине хорды профиля, называется относительным шагом решетки 1 = Ь1Ь обратная величина [c.7]

Минимальное значение профильных потерь для заданной формы профиля соответствует некоторому оптимальному значению относительного шага решетки. Отклонение относительного шага по длине лопатки (вдоль радиуса кольцевой решетки) от оптимального вызывает возрастание профильных потерь и для данных лопаток учитывается отдельно в качестве веерных потерь. [c.107]

Число лопаток осевой части РК обычно выбирается равным числу лопаток радиальной решетки. Тогда оптимальный шаг осевой решетки обеспечивается надлежаш,им выбором хорды профилей. Это может привести к увеличению осевого габарита ступени. Наряду с этим относительный шаг можно получить изменением числа лопаток осевой решетки (относительно радиальной). В тех конструкциях, где суш,ественным является требование обеспечения минимальных осевых габаритов, целесообразно увеличивать число осевых лопаток (см. рис. 2.34). [c.165]

Исследование пульсаций полного и статического давлений за реактивной решеткой при переходе через зону насыщения показывает, что в наиболее характерных точках межлопаточного канала амплитуды пульсаций максимальны на слабо перегретом (практически насыщенном) паре (рис. 3.7, а). В точках измерения, расположенных по шагу решетки, отчетливо видно резкое снижение амплитуд пульсаций при переходе в область влажного пара. Здесь и ниже абсолютные пульсации давления торможения А) У о отнесены к разности давлений на решетке ро—Рь т. е. Ар о= р а1 (ро—Pi), где ро — давление торможения перед решеткой pi — средне статическое давление за решеткой. Аналогично определяются относительные пульсации статического давления Др = Ар7(Ро—Pi)- [c.84]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Рис. 41. Влияние относительного шага решетки рабочих лопаток на ее аэродинамические характеристики

Предварительные опытные и теоретические данные показывают, что оптимальный шаг решетки увеличивается с ростом влажности, что объясняется более интенсивным влиянием кромочных потерь. Выполнение сопловых решеток с большим относительным шагом для работы на влажном паре имеет несомненные преимущества, так как в ступени уменьшается число неподвижных выходных кромок— концентраторов жидкой фазы. При этом уменьшается и эрозионный износ рабочих лопаток. [c.307]

Аналогичные расчеты могут производиться и при отображении, решетки на решетку кругов или пластин. Однако, как уже указывалось, эти расчеты несколько сложнее, поскольку вместо явных" формул приходится пользоваться специальными таблицами распределения потенциалов скоростей или их производных, зависящих от относительного шага решетки кругов или пластин. [c.91]

Рис. 33. Зависимость коэффициента прозрачности от относительного шага решетки пластин.

Для построения решетки задаются углы потока на входе р] и выходе ij, относительная скорость X на входе (или на выходе), шаг решетки I, угол выходной кромки X, толщина выходной кромки d и число R. [c.419]

Задача оптимизации решеток, работающих иа влажном паре, требует накопления экспериментального материала, устанавливающего влияние отдельных геометрических параметров на характеристики решеток. Ниже приводятся результаты некоторых исследований сопловых решеток методом взвешивания одиночной лопатки, полученные Д. А. Шишкиным [Л. 48, 124]. Определялись потери энергии углы выхода ш, коэффициенты расхода ц и скольжения v в зависимости от шага решетки I, угла установки ау, относительной высоты лопатки I и толи ины выходных кромок д. [c.91]

Отклонение относительного шага решетки от оптимального, естественно, приводит к изменению траекторий движения отраженных частиц влаги в канале и к изменению эффективности различных щелей. [c.181]

Важнейшие геометрические параметры решетки (относительные шаг и толщина выходной кромки) определяются по формулам (для Днр = 0) [c.109]

Рис. 1-74. Оптимальный относительный шаг решетки с нулевой толщиной выходной кромки при Як = 0.8. по данным А. Г. Клебанова и Б. И. Мамаева.

На рис. 2.24 приведены параметры решетки рабочего колеса. Помимо уже введенного выше понятия шага решетки t, здесь надо отметить угол установки профиля у (угол между хордой и фронтом решетки), конструктивные ( лопаточные ) углы и Ргл между касательными к средней линии и фронтом решетки у передней (входной) и задней (выходной) кромок и горло решетки Ог — минимальный диаметр окружности, вписанной в канал между соседними профилями. С аэродинамической точки зрения важными являются относительное значение хорды bit, называемое густотой решетки, и относительная величина горла [c.77]

На рис. 2.32 показана зависимость коэффициента Ср от относительного шага в треугольной и квадратной решетках. Если относительный шаг решетки a d> 1,4, то значение экспоненты в (2.19) пренебрежимо мало. [c.191]

Геометрические параметры профилей и решеток. Основные параметры профилей и решеток показаны на рис. 5.12. Все размеры профилей выражают в долях хорды (максимального размера профиля Ь) с = с/Ь — относительная толщина 7 = = t/b —относительный шаг решетки а = а/ Ь — координата точки, соответствующей максимальному прогибу средней линии профиля (jv ax) "с = [c.435]

Наличие такого скольжения одного слоя атомов в кристаллической решетке относительно другого несомненно имеет место как при пластической деформации, так и при упругой (рис. 58). Но одновременное скольжение одного слоя атомов относительно другого на один шаг (на параметр решетки а), которое необходимо для необратимой пластической деформации, потребовало бы в идеальной решетке такой растягивающей силы, которая в действительности не требуется для пластического деформирования образца. В самом деле, деформация сдвига между слоями была бы в этом случае порядка [c.87]

Значительно более заманчивым является использование левой ветви этой кривой, отвечающей получению бездефектных кристаллов. В настоящее время в этом направлении сделаны первые шаги — получены тонкие нитевидные кристаллы, обладающие почти идеальной внутренней структурой. Их называют часто усами . Толщина усов колеблется обычно от 0,05 до 2 мкм, длина — от 2—3 мм до 10 мм. Замечательным свойством таких кристаллов является исключительно высокая прочность, близкая к теоретической величине. Так, у нитевидных кристаллов железа предел прочности оказался равным 1,3 10 Н/м (1300 кгс/мм ), у меди 0,3 10 Н/м (300 кгсм/см ) ИТ. д., в то время как обычные кристаллы этих металлов обладают пределом прочности, равным соответственно 3 10 Н/м (30 кгс/мм ) у железа и 2,6 10 Н/м (25 кгс/мм ) у меди. Упругая деформация у нитевидных кристаллов достигает нескольких процентов по достижении этой деформации кристаллы хрупко разрушаются. Напомним, что у обычных кристаллов уже при деформации в сотые доли процентов начинается заметное пластическое течение. Это свидетельствует о том, что у нитевидных кристаллов из-за отсутствия дислокаций сдвиг по плоскостям скольжения протекает в форме жесткого смещения одной части решетки относительно другой с преодолением связи одновременно у всех атомов плоскости скольжения. Необычно высокая упругая деформация усов обусловлена отсутствием легко подвижных дислокаций, которые у обычных кристаллов вызывают пластическую деформацию уже при очень низких напряжениях. [c.53]

Здесь Atf — средний подогрев теплоносителя в реаторе — средний перепад температуры стенка—жидкость в канале реактора п — показатель степени в законе трения Ре " т — показатель степени в законе теплоотдачи Кп Рп" X = s/d — относительный шаг решетки Рх, Рд. Рз — геометрические параметры решетки твэлов [c.158]

Осевой НА комбинированного отсека был получен подрезкой лопаток у корня, снижением числа лопаток до 56 и установкой их на меньшем диаметре, поэтому относительный шаг решетки остался неизменным. Коэффициент веерности djly также практически не изменился. Следует отметить, что изменения размеров НА были невелики отношение высот — 0,92 отношение средних диаметров — 0,902 отношение числа лопаток решеток — 0,903. Все остальные геометрические параметры направляющего аппарата не изменились, что позволяет сделать вывод о приближенном геометрическом подобии исходного и испытанного в комбинированном отсеке НА. [c.175]

Результаты расчетов изменения теплового потока по периметру цилиндра при различных относительных шагах решетки показаны на рис. 7.15 для ст = сопз1 [127]. [c.194]

Рис. 3.7. Распределение относительных амплитуд пульсаций полного давления по шагу решетки С-9012Авл (М, = 0,б5 Rei = 8,2-10=) для различных начальных состояний пара на частотах /=4800 Гц (а) и f=26504-2860 Гц (б)

В основу профилирования положены опытные данные (см. гл. 3) с последующим поверочным расчетом в рамках двухмерной модели спонтанно конденсирующегося (см. 4.2) и влажного пара капельной структуры (см. 4.3). Сопловые решетки для слабО перегретого или сухого насыщенного пара на входе (по параметрам торможения) и решетки с первичной влагой на входе имеют некоторые отличия. Однако профили и межлопаточные каналы тех и других решеток имеют общие особенности, отличающие их от решеток, работающих в перегретом паре. К числу общих особенностей дозвуковых влажнопаровых решеток относятся 1) малые радиусы скругления входных кромок 2) плоско срезанные выходные кромки 3) увеличенные хорды 4) уменьшенные кривизны спинки и вогнутой поверхности 5) уменьшенные относительные шаги 6) относительно малые скорости расширения в межлопаточ-ных каналах. Дозвуковые решетки для полидисперсной структуры влажнопарового потока выполняются с увеличенными геометрическими углами входных кромок. [c.145]

Выбор шага решетки тесно связан с ее характеристикой — зависимостью потерь кинетической энергии от шага. Поэтому необходимо предварительно было бы спроектировать решетку на указанное число Маха и определить для нее оптимальный относительный шаг 1= t/b Ь — хорда решетки). В данном случае приходится ограничиться прогнозом, положив t = 0,6. Хорда решетки определяется на основании прочностного расчета. Оценка показывает, что можно принять Ь = 10 м. Тогда шаг сопловой решетки i = 5-10 м, что определяет число лопаток z = ndjt л л 63. Далее следует определить потери кинетической энергии в сопловой решетке и коэффициент скорости на основании характеристик решетки. В рассматриваемом случае предварительного расчета примем, что фс = 0,9, так что угол выхода из решетки на расчетном режиме примерно равен эффективному. [c.103]

Вихревая дорожка. Предварительно рассмотрим струйку, у которой средняя скорость существенно отличается от скорости основного потока и ширина которой мала по сравнению с шагом решетки. В относительном движении выделенной струйки вектор скорости Wi t отличается от средней скорости основного потока Wi на величину недостатка скорости 0,5Awi = 0,5A i (рис. XIV.1). Вектор Awi разложим на две составляющие Аи)1т, параллельную вектору Wi, и Ашщ, перпендикулярную этому вектору. Эти составляющие скорости характеризуют недостаток скорости струйки в соответствующих направлениях. Скорость перпендикулярная [c.245]

На оис. 8.2 показано влияние геометрических параметров (шага решетки и кривизны канала) на эффективность осаждения капель различных размеров на стенках канала (справа показана схема канала). Естественно, что увеличение угла сопряжения изгибов канала приводит к повышению интенсивности осаждения на стенках жалюзи. Так, например, при максимальном угле сопряжения ф = 90 практически все капли с с1к > 10- 10 м осядут в жалюзийном канале. С уменьшением ф до 45° не происходит значительного снижения г1ф (кривые 1—3, рис. 8.2), что дает основание рассматривать в качестве оптимального жалюзийный капал с ф яг 45°, так как он будет иметь меньшие потери энергии пара, чем канал с ф = 90°. Дальнейшее распрямление жалюзи (кривая 4) приводит к существенному снижению г)ф и почти 50% капель с 20-10 м проходят жалюзи, не контактируя с их стенками. Здесь же (кривые 3, 5, 6, рис. 8.2) показано влияние ширины канала (относительного шага решетки жалюзи) на эффективность осаждения влаги г) . Видно, что в зоне малого относительного шага Н < 0,5) влияние ширины канала на г ф для капель йк>8-10 м невелико. Од пако дальнейшее увеличение относительного шага жалюзийной решетки Н 0,5 приводит к снижению т)ф, и ббльшая часть влаги с С 15-10 м не выпадает на стенках канала. [c.312]

Пусть решетка лопастей осевой турбомашины имеет в среднем сечении (рис. 55) следующие параметры т= А/й =1,3 в = 30° 7 = f/b =0,01 Xf —Xfib =0,3, типичные для периферийных сечений лопастей поворотно-лопастных турбин. Предположим, что при изготовлении лередние кромки всех профилей установлены идентично, т. е. не смещены ни по фронту, ни по шагу решетки, а угол установки k-й (k = , 2,. . ., ) лопасти в среднем сечении 0 = 30 + (—1) -0,5°. Требуется определить гидродинамическую силу, действующую на единицу размаха каждой лопасти, и момент на единицу длины в среднем сечении относительно оси, проходящей через середину хорды. [c.119]

Из одних и тех же профилей может быть составлено множество решеток, различающихся шагом и углом установки профилей. Шаг решетки t равен расстоянию между двумя конгруэнтными точками соседних профилей соответствующий вектор Т называется периодо.и решетки, а отношение l t — густотой решетки (обратная величина t L называется относительным ш.агом решетки). Угол установки Ъ [c.12]

Основными геометрическими параметрами решетки профилей являются Ь — хорда профиля лопатки t — шаг решетки = = tib — относительный шаг решетки В = bit — густота решетки (величина, обратная относительному шагу) б — угол установки профиля в решетке Рхл — входной угол профиля, образованный касательной к средней линии профиля в передней кромке и фронтом решетки рал — выходной угол профиля, образованный касательной к средней линии в задней кромке и фронтом решетки р2р = ar sin alt — выходной угол решетки, где а — ширина узкого сечения межлопаточного канала. [c.151]

Оптимальная величина относительного шага решетки может быть определена по эмпирической формуле, предложенной В. И. Дышлевским [c.162]

ОСо 1 ачение сгупсни Наименование решетки Профиль лопатки Угол выхода эффективный ( 1э- Р э) град Относительный шаг решетки 7 //д Отношение выходных сечений решеток F/t [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...