Вогнутость профиля относительна

При пространственном точечном зацеплении профили боковых поверхностей зубьев могут быть образованы различными кривыми, простейшей из которых является окружность. Смещение линии зацепления относительно линии полюсов в плоскости зацепления (рис. 217, а) необходимо для обеспечения полноты прилегания выпукло-вогнутых профилей зубьев (рис. 217, б). Кроме того, кривизна профилей по мере удаления от полюса зацепления умень- [c.341]

Вогнутость крылового профиля относительная 6 [c.298]

Существенное влияние на потери энергии оказывает относительная вогнутость профиля т. е. отношение вогнутости / средней линии профиля к его хорде (фиг. 11). Увеличение относительной вогнутости профиля означает увеличение угла поворота потока а, благодаря чему возрастает подъёмная сила. В лопатках же с большой подъёмной силой последняя развивается главным образом за счёт сильного разрежения на выпуклой стороне профиля, что оказывает неблагоприятное влияние на лобовое сопротивление профиля. Поэтому с увеличением угла поворота потери энергии увеличиваются. [c.139]

Однако для качественного и ограниченно количественного суждения целесообразно воспользоваться гипотезами цилиндрических или комбинированных (плоскоцилиндрических) сечений, разработанных А. В. Верховским [1], применительно к центральному растяжению симметричного криволинейного стержня с вогнутым профилем. Гипотеза цилиндрических сечений (рис. 39) сводится в данном случае к тому, что два смежных цилиндрических сечения Е lE и 2 2 нормальных к контуру стержня до деформации, после деформации смещаются параллельно относительно друг друга в направлении действия растягивающих сил Fi, не искажаясь. Гипотеза комбинированных плоскоцилиндрических сечений (рис. 40) отличается от предыдущей гипотезы тем, что цилиндрическое сечение распространяется только на некоторую глубину (от контура в глубь впадины). Средняя же часть сечения — плоская. [c.127]

По расположению зубьев относительно оси различают фрезы цилиндрические с зубьями, расположенными на поверхности цилиндра (см. рис. 2.17, а и 5) фрезы торцовые с зубьями, расположенными на торце цилиндра (см. рис. 2.17, г и д) фрезы угловые с зубьями, расположенными на конусе (см. рис. 2.17, л) фрезы фасонные с зубьями, расположенными на поверхности с фасонной образующей (см. рис. 2.17, м) (с выпуклым и вогнутым профилем). Некоторые типы фрез имеют зубья как на цилиндрической, так и на торцовой поверхности, например дисковые двух- [c.68]

В этих формулах перехода — некоторые, благодаря однородности уравнений (51) произвольные постоянные, что отражает произвольность масштабов За масштабы ординат профилей приняты произведения длины хорды с на малую относительную толщину Тг, под которой в настоящем изложении принимается не только обычное отношение максимальной толщины профиля Л шах к длине хорды с, но и, более общо, относительная вогнутость профиля, равная отношению стрелы прогиба скелета профиля к длине хорды, или просто угол атаки Т1г, 0 , Д г — безразмерные координаты и функции от них. [c.225]

О — центр вогнутого профиля К — точка контакта I — смещение линии зацепления относительно мгновенной оси вращения а —угол давления. [c.509]

Относительной вогнутостью /, или относительной кривизной профиля, называется отношение максимальной стрелы прогиба осевой дуги / к длине хорды [c.345]

При внутреннем зацеплении скорость скольжения одного профиля относительно другого получается меньше, чем при внешнем зацеплении, что определяется одинаковым направлением скоростей 0)1 и г- В связи с этим при внутреннем зацеплении наблюдается меньший износ профилей и более высокий к. а. д. Это обстоятельство можно объяснить тем, что при внутреннем зацеплении вогнутая поверхность зуба большого колеса скользит по выпуклой поверхности зуба малого колеса, в то время как при внешнем зацеплении обе рабочие поверхности выпуклые. Благодаря этому внутреннее зацепление, при прочих равных условиях, оказывается при работе в более благоприятных условиях. [c.98]

При шлифовании вогнутого профиля по дуге с радиусом, большим половины ширины круга, за базу для определения положения шлифовального круга относительно стола станка принимают упорную планку на боковой стороне электромагнитной плиты. В этом случае при шлифовании вогнутой поверхности калибра (рис. 197, б) приспособление устанавливают точно на требуемое расстояние L от упорной планки до оси враш,еиия поворотной части приспособления. Обрабатываемые калибры также досылаются базовой стороной до упорной планки. [c.348]

Рис. 18. Относительная вогнутость профилей крыла, применяемых для летающих моделей

Такой результат достигается при выборе заднего положения наибольшей вогнутости профиля по хорде крыла. Впервые изгиб профиля со смещенной назад наибольшей относительной вогнутостью за середину хорды предложил в 1916 г. профессор Н. Е. Жуковский. Серия профилей, построенных по закону, предложенному Н. Е. Жуковским, называется инверсией параболы. Контур одного из таких профилей и результаты его продувок приведены на рис. 23. [c.34]

Пределы целесообразного смещения точки максимальной вогнутости относительно входной кромки и связанного с ним уменьшения общей вогнутости профиля в каждом случае могут быть установлены путем построения на профиле эпюры давления. [c.143]

Геометрической характеристикой крыла является н форма его срединной поверхности. Она определяется набором вогнутых профилей, закрученных на некоторый угол относительно центрального сечения (килевого). На рпс. 1 приводится пример такой закрутки и дается зависимость угла закручивания сечений крыла но его размаху от конструктивных параметров дельтаплана [7J. [c.10]

Выбрав определенный вид осевой дужки и форму исходного симметричного профиля, можно получить семейство (серию) профилей с непрерывным изменением относительных вогнутостей и толщин. [c.6]

На рис. 3.5, а представлены плоские направляющая и рабочая решетки осевой турбины, на рис. 3.5, б — рабочая и направляющая решетки осевого компрессора. Рассмотрим основные геометрические характеристики профиля и решетки профилей. На профиле различают выпуклую сторону, или спинку вогнутую сторону, или корытце, входную (переднюю) кромку и выходную (заднюю) кромку. Спинка и корытце турбинного профиля очерчиваются дугами окружностей в сочетании с прямолинейными участками или плавными кривыми (дугами лемнискат, парабол и др.). Компрессорный профиль также очерчивается плавной кривой и задается обычно в виде таблицы координат контура. Все величины на входе в направляющую решетку турбины имеют индекс О, на выходе из нее и на входе в рабочую решетку — индекс 1, на выходе из рабочей решетки — индекс 2. Величины, отнесенные ко входу в рабочую решетку осевого компрессора и к выходу из нее, также имеют индексы 1 и 2 а отнесенные к выходу из направляющего аппарата — индекс 3. Скорости и углы потока в абсолютном движении обозначаются соответственно с и а, в относительном — ш и р. [c.98]

Выясним теперь, как скажется на зацеплении наличие нерабочей части профиля головки зуба колеса. Если проследить за относительной траекторией крайней точки профиля, то обнаружится, что она имеет форму удлиненной эпициклоиды и будет заходить за нерабочую часть профиля ножки колеса /. Это явление захождения одного профиля за другой носит название подрезания, или интерференции профилей. Однако нужно различать два случая подрезания головкой зуба колеса ножки шестерни, а именно подрезание в процессе работы колес и подрезание в процессе нарезания по методу обкатки. В последнем случае подрезающий зуб, если он является зубом инструмента, работающего по методу обкатки, выработает на ножке шестерни вогнутый внутрь профиль и срежет часть эвольвенты у точки — в результате (как показано на рис. 441) зуб шестерни будет сильно ослаблен в опасном сечении, а из-за среза эвольвенты в зацеплении уменьшится коэффициент е. Неправильности в зацеплении при этом не будет. [c.437]

Для выполнения указанных расчетов при шести значениях параметра К относительно тихоходной машины Урал 1 потребовалось бы при трехсменной работе не меньше месяца, поэтому расчет был выполнен на машине М-20. Часть результатов расчета (при К = 2) представлена на приводимых графиках на фиг. 5, б для внутреннего касания профилей (т. е. для шлифования вогнутых поверхностей), а на фиг. 5, в — для внешнего касания, т. е. для шлифования выпуклых профилей. [c.189]

Рассмотрение циркуляционного движения в радиальном колесе показало, что в центробежной ступени под влиянием относительного вихря увеличиваются скорости на вогнутой стороне профиля и уменьшаются на выпуклой, а в центростремительной ступени относительный вихрь приводит к уменьшению скоростей на вогнутой стороне профиля и к их увеличению на выпуклой. Иначе говоря, в центробежном колесе происходит выравнивание скоростей поперек межлопаточного канала, а в центростремительной — наоборот, поперечный градиент скоростей возрастает. Это приводит, например, к тому, что удельная работа жидкости в центростремительной турбине получается больше, чем в осевой, и тем более, чем в центробежной, при тех же размерах и той же скорости вращения, если при этом сохранить одинаковыми относительные скорости потока. Соответственно получение одной и той же удельной работы сопровождается из-за разной кривизны лопаток в турбине центростремительного типа меньшими потерями, чем в осевой, и тем более, чем в центробежной. Особенности течения жидкости в радиальной ступени (например, турбине) связаны с возникновением сил Кориолиса. [c.64]

Вводя, как и ранее, обобщенное понятие относительной толщины т, которая может быть равна либо относительной толщине профиля в собственном смысле этого слова, либо относительной вогнутости дужки, либо, наконец, углу атаки, будем считать величину К, равную произведению характерного числа Маха, например числа Маха М . однородного набегающего потока, на относительную толщину т, критерием подобия двух гиперзвуковых потоков, слабо отклоняющихся от заданного однородного гиперзвукового потока, и записывать закон подобия в этом случае в общей форме [c.249]

Возьмем теперь крыловой профиль произвольной формы. Наметим среднюю линию ( скелет ) этого профиля и определим его относительную вогнутость н толщину после этого совместим, насколько это окажется возможным, профиль произвольной формы с подходящим к нему по вогнутости и толщине обычным или обобщенным профилем Жуковского—Чаплыгина. Из непрерывности отображающей функции (98) или (100) следует, что профили, близкие друг к другу в физической плоскости г, окажутся близкими и во вспомогательной плоскости С. Но один из этих профилей — профиль Жуковского — Чаплыгина — отображается на круг со смещенным центром, следовательно, второй — профиль произвольной формы — отобразится иа некоторый близкий к кругу контур, который в дальнейшем изложении будем называть почти-кругом. Для того чтобы почти-круг был по возможности близок к точному кругу, следует особо внимательно отнестись к вопросу о расположении передней и задней кромок относительно фокусов Р и Р эллипсов в плоскости г. [c.309]

В передачах ОЛЗ профили зубьев колес разные, у шестерни — выпуклый, у колеса — вогнутый (рис. 11.29, а). Линия зацепления L-L параллельна начальной прямой /7-Я, проходящей через полюс зацепления, и смещена на / в сторону колеса с вогнутым профилем (относительно шестерни — заполюсное зацепление). Для изготовления колес требуются два разных инструмента, что является большим недостатком. [c.289]

Последующие изменения пара.метров зацепления червячного механизма заключаются в создании лучших условий контакта его аяементов. Они направлены на уменьшение зазоров между зубьями и витками и на более благоприятное взаимное положение контактных линий и векторов относительных скоростей. Это достигается отказом от эвольвентных профилей и использованием вогнутых профилей витков червяков, благодаря чему контактируют элементы с одинаковым знаком кривизны. Число зубьев (заходов) обычно принимается в диапазоне 21 = 1...4. Шаг винтовой линии по делительному цилиндру называют ходом зуба и обозначают через Расстояние между одноименными линиями соседних винтовых зубьев по линии пересечения осевой плоскости с делительным цилиндром называется осевым шагам Р . Ход и осевой шаг зуба связаны зависимостью Р = Р г,. [c.146]

В торцовом сечении зубья рассматриваемой передачи с точечным зацеплением имеют профиль, образованный дугами окружности (рис. 38), причем в наиболее распространенном сопряжении одно из колес имеет выпуклый профиль зубьев, а другое колесо — вогнутый профиль (рис. 39, а). Новое зацепление может быть вьшолнено в трех основных вариантах, из которых рассмотрим первый вариант, по ко торому уже изготовлено большинство новых передач (рис. 39, б). В этом варианте зубья с выпуклым профилем расположены на малом зубчатом колесе (шестерне). Для этого случая линия зацепления, находяш,аяся в одной плоскости с параллельной ей мгновенной осью относительного враш,ения, лежит за последней +1) по направлению движения зубьев за полюсом Р (рис. 39, б). [c.327]

Относительная вогнутость профиля f оказывает влияние на все аэродинамические характеристики крыла. Несимметричность профиля, возрастающая с увеличением f, способствует повышению Это было основным доводом в пользу применения несимметричных профилей на старых дозвуковых самолетах. Однако увеличение кривизны верхней поверхности, сопровождающееся ростом местных скоростей над крылом, а значит, и повышением Су, одновременно вызывает уменьшение ЛГкр. Поэтому на скоростных самолетах широкое применение находят симметричные профили. Они оказываются более выгодными и в отношении устойчивости при больших скоростях полета. Но следует заметить, что кривизна тонкого профиля облегчает реализацию подсасывающей силы [c.78]

Классификация. Червячные передачи различают по форме начального тела червяка — цилиндрические и глобоидные (см стр. 296) по форме профиля витков червяков — архимедовы, кон-волютные, эвольвентные, с вогнутым профилем по расположению червяка относительно колеса — с нижним, верхним и боковым расположением червяка по конструктивному оформлению корпуса — открытые и закрытые по точности изготовления — передачи 12 степеней точности по назначению — силовые с нерегулируемым и кинематические с регулируемым взаимным расположением червяка и колеса. [c.279]

Алмазный правящий инструмент с помощью винта закрепляется на стойке, которая вместе с салазками и диском может поворачиваться относительно вертикальной оси втулки, запрессованной в отверстие плиты. Смещение правящего инструмента относительно этой оси равно радиусу дуги, который требуется вьщержать пр правке. Это смещение контролируется размером относительно упора Л = 75 - Д где Л > О - радиус выпуклого профиля, Л < О — радиус вогнутого профиля на шлифовальном круге. Стойка 4 может перемещаться для установки алмаза вдоль оси круга по верхним направляющим салазок и в радиальном направлении по направляю- [c.237]

Дозаполюсное зацепление имеет две линии зацепления, проходящие через точки а и 6. Соответственно в два раза увеличивается к число точек контакта зубьев. В таких передачах зубья шестерни и колеса имеют одинаковый профиль выпуклый у головки и вогнутый у ножки. На рис. 8.53 изображен момент, когда первая пара зубьев соприкасается в точке а, расположенной в передней торцовой плоскости. При этом головка зуба шестерни соприкасается с ножкой зуба колеса. У второй пары зубьев в передней торцовой плоскости наблюдается зазор. В этот момент контакт второй пары зубьев (в данном случае) осуш,ествляется в точке bi, расположенной в другой торцовой плоскости, смещенной относительно первой на отрезок bbi. Линия bi пересечения этой плоскости с боковой поверхностью зуба колеса изображена штриховой линией. В точке bi ножка зуба шестерни соприкасается с головкой зуба колеса bbi линия зацепления второй пары зубьев. По стандарту обе линии зацепления аа, и bbi расположены в одной плоскости с полюсной линией flfli. [c.167]

С целью увеличения нагрузочной способности зацепления круговинтовые зубья на каждом колесе выполняют с головкой и ножкой. Винтовые поверхности таких зубьев образуются аналогично указанному выше с помощью окружностей, перемещающихся по винтовым линиям на начальных окружностях колес. Головки зубьев выполняют с выпуклым профилем, ножки — с вогнутым, которые связаны между собой небольшим участком, очерченным переходной кривой (рис. 11.4). В таком зацеплении контактирование зубьев происходит одновременно на головке и ножке зубьев каждого колеса пары. Благодаря этому увеличивается количество одновременно контактирующих зубьев. Точки контакта К К нг головках и ножках зубьев сдвинуты друг относительно друга на некоторое расстояние д, зависящее от угла наклона зубьев р и угла давления а. В этом механизме образуются две линии зацепления. Одна линия К К находится перед полюсом, другая КК — за полюсом. Каждая линия образуется перемещением общей точки контакта начальной ножки зуба одного зубчатого колеса с начальной головкой зуба парного зубчатого колеса. Этот вариант зацепления Новикова с двумя линиями зацепления называется дозаполюсным. [c.123]

Относительной вогнутостью f, imvi относительной кривизной профиля, называется отношение максимальной стрелы прогиба осевой дуги / к длине хорды f fib. Положения максимальной ТОЛЩИНЫ профиля и максимальной стрелы прогиба осевой дуги являются важными параметрами и определяются соответственно [c.6]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Каналы влажнопаровых решеток для околозвуковых скоростей до минимального сечения имеют также протяженный входной участок с относительно малыми продольными градиентами давлений (малой кривизной спинки и вогнутой поверхности) профили выполняются с уменьшенным радиусом входных кромок и увеличенной толщиной плоскосрезанных выходных кромок. Дозвуковые обводы профилей очерчены лемнискатными или параболическими кривыми. Сверхзвуковая часть межлопаточных каналов профилируется короткой и несимметричной. Степень расширения выбирается малой (f= 1,05-=-1,1), обеспечивающей заданную скорость. lчисла Маха лежат в пределах l,O Mi< <1,3, то за первым угловым изломом следует вогнутый участок спинки, на котором располагается вторая угловая точка. Наддув пограничного слоя на спинке в косом срезе также можно использовать для подавления периодической нестационарности при спонтанной конденсации. С этой целью одна из щелей для ввода греющего пара располагается за минимальным сечением. Сочетание двух способов может дать максимальный эффект. [c.150]

Результаты расчетов движения влаги по поверхностям рабочих лопаток подтверждаются опытными исследованиями распределения влажности и дисперсности по радиусу за вращающимися рабочими решетками. Так, расчетные линии тока влаги на вогнутой и выпуклой поверхностях лопатки переменного профиля находятся в хорошем соответствии с распределением степени влажности по высоте за решеткой (рис. 5.12, а). Как и следовало ожидать, (рис. 5.7, а), влага концентрируется в периферийных сечениях (рис. 5.12,6). Здесь же зафиксированы наиболее крупные капли. Степень концентрации влаги и крупных капель в периферийных сечениях зависит от формы профиля решетки, ее геометрических и режимных параметров и в особенности от веерности, определяемой отношением dflz. Так, за рабочей решеткой меньшей веерности (dll i=lj) концентрация влаги и крупных капель в периферийных сечениях снижается, однако основная тенденция сохраняется. Для всех испытанных ступеней кривые распределения у г) расслаиваются в зависимости от относительной окружной скорости и/Сф. У периферии зафиксированы капли максимальных размеров rfit. м — ЗОО мкм, а в нижней части лопатки — не более 40 мкм. Структура влаги по всей высоте лопатки полидисперсная. [c.168]

Точечное каналовое зацепление можно получить, если вместо одной сферы задаться парой исходных сфер, касающихся одна другой в точке, через которую проходят их характеристики в относительных движениях. Сферой большего диаметра будет образована боковая поверхность вогнутого зуба, сферой меньшего диаметра — боковая поверхность выпуклого зуба. Для образования каналового зацепления вместо сферы можно взять любую поверхность вращения, ось которой будет параллельна осям колес. Такие зацепления (линейчатые и точечные) отличаются от только что описанного тем, что профилем зуба в сечении плоскостью зацепления вместо окружности является меридиан выбранной поверхности вращения. Благодаря этому для получения точечного зацепления можно исказить одну из эБольвентных каналовых поверхностей, имея в виду, что эта искаженная поверхность тоже может быть без труда обработана комплектом инструментов (цилиндр, семейство поверхностей вращения). [c.57]

Исследования решеток профилей С-9012А при двух различных начальных дисперсностях жидкой фазы обнаружили существенное влияние этого параметра на распределение модального диаметра капель за решеткой (рис. 3-19,6). С ростом начальной дисперсности наиболее значительный рост размера капель наблюдается за выходной кромкой и в линиях тока у вогнутой поверхности лопаток. Влияние шага решеток на дисперсность жидкой фазы за решеткой показано на рис. 3-19,в. С уменьшением шага обнаруживается рост дисперсности жидкой фракции практически во всех точках за решеткой. Таким образом, для уА1еньшеиия размеров частиц жидкости в проточной части турбин целесообразно выбирать увеличенные значения относительных шагов сопловых решеток. [c.65]

Детальный анализ структуры потока в каналах сопловых решеток (см. гл. 3) позволяет сделать предположение о более интенсивном росте потерь при малых относительных шагах не только из-за большей доли затрат энергии на капельный вихревой кромочный след, но также из-за многократного дробления капель и плеиок жидкости. Капли, падающие на вогнутую поверхность лопатки, расплескивают пленку и могут попадать на спинку профиля, где также происходят дробление и унос [c.91]

Дозаполюсное зацепление имеет две линии зацепления, проходящие через точки анЬ. Соответственно в два раза увеличивается и число точек контакта зубьев. В таких передачах зубья шестерни и колеса имеют одинаковый профиль выпуклый — у головки, вогнутый — у ножки. На рис. 8.53 изображен момент, когда первая пара зубьев соприкасается в точке а, расположенной в передней торцовой плоскости. При этом головка зуба шестерни соприкасается с ножкой зуба колеса. У второй пары зубьев в передней торцовой плоскости наблюдается зазор. В этот момент контакт второй пары зубьев (в данном случае) осуществляется в точке >1, расположенной в другой торцовой плоскости, смещенной относительно первой на отрезок ЬЬ . Линия 6, с пересечения этой плоскости с боковой поверхностью зуба колеса изображена [c.203]

При применении конических матриц наибольшая накопленная ингенсив-ность деформаций наблюдается на наружном контуре очага деформации, где обычно достаточно благоприятные условия для разрушения (величина П составляет от —4 до —7). В направлении по радиусу к главной оси деформируемого тела величина 8 уменьшается, а II постепенно увеличивается. Далее в трубке некоторой толщины происходит сильное уменьшение 8j и повышение П вплоть до положительных величин а . В отдельных случаях (при квадратном или прямоугольном профиле матрицы и г. п.) у входа в воронку матрицы не только величина Оср > О, но также и все главные натяжения Oz, 00, Or больше нуля. При выдавливании металлов, имеющих диаграмму пластичности с относительно высоким отношением Pp/(dII), могут появиться внутренние трещины. Применение вогнутых матриц плавной кртвизньт выравнивает деформацию по сечению и уменьшает уровень II в центральной зоне очага деформации. [c.132]

Подшипники ARB - однорядные с длинными симметричными роликами. Как внутреннее, так и наружное кольца имеют вогнутую тороидальную рабочую поверхность, расположенную симметрично относительно центра подшипника. Радиус окружности, образующей рабочую поверхность, примерно в пять раз превышает расстояние от оси подшипника до оси ролика. Достижением оптимального сопряжения профилей колец и тел качения обеспечиваются благоприятное распределение нагрузки и низкое сопротивление вращению. Ролики в подшипниках ARB самоустанавливаются, при этом выравнивается нагрузка по длине ролика независимо от того, какое из колец (внутреннее или наружное) имеет осевое и/или угловое смещение. Высокие нагрузочная и компенсирующая способности подшипников ARB подтверждены длительной эксплуатацией. [c.318]

В современных расчетах крыльев и винтов самолета, лопаток рабочих колес н направляющих аппаратов турбомашнн, вентиляторов и др. приходится определять обтекания разнообразного типа профилей, значительно отличающихся от теоретических профилей и имеющих настолько большую относительную толщину и вогнутость, что уже нельзя применять изложенную в предыдущем параграфе теорию тонкой слабо изогнутой дужки. Для решения этих задач встал вопрос о создании практического метода расчета обтекания крылового профиля произвольной заданной формы основной целью такого расчета является определение распределения скоростей и давлений по поверхности профиля, причем технические требования к точности расчета оказываются по необходимости весьма высокими. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...