Интенсивность деформации действительная

Октаэдрический сдвиг пропорционален интенсивности деформации (действительной деформации растяжения). Действительная деформация растяжения [c.41]

Рис. 46, а показывает, что распределение деформаций при осадке прямоугольной полосы далеко не равномерное. В обширной средней части полосы, для которой л = (0,0- 0,6) Ь и у = (0,0-ь0,5) к, интенсивность деформации существенно превышает значение интенсивности равномерной деформации (4.17). В центре полосы это превышение составляет 80%. Очень большие деформации развиваются в небольших объемах, примыкающих к углам полосы. Деформация в углу полосы в 10 раз превышает значение (4.17). В действительности на практике полосы не имеют таких острых углов и неравномерность деформации, вероятно, не столь велика. Тем не менее в зоне углов [c.119]

Выражения (1.4) представляют нелинейную зависимость интенсивности деформаций и объемной деформации от среднего напряжения и интенсивности напряжений. В зависимости от вида материальных функций Л( ) и Л(< ) среднее напряжение и объемная деформация могут иметь разные знаки. При помощи введенных определяющих соотношений может быть описана также характерная для поврежденных сред взаимосвязь процессов объемного и сдвигового деформирования. Действительно, из выражений (1.4) следует [c.65]

В частном случае из равенств (10.14) следует закон Гука. Действительно, учитывая единство кривой (т е и находя интенсивности напряжений и деформаций для одноосного напряженного [c.300]

В действительности для большинства реальных материалов в малой области конца разреза из-за больших напряжений возникает зона проявления нелинейных свойств материала, в которой распределения напряжений и смещений отличаются от упругого. В схеме квазихрупкого разрушения [220,231] принимается, что зона нелинейных эффектов мала по сравнению с длиной трещины. Это позволяет считать, что и размер данной зоны, и интенсивность пластических деформаций в ней целиком контролируются коэффициентом интенсивности напряжений, пределом текучести и коэффициентом упрочнения, а поле напряжений вокруг пластической области описывается асимптотическими формулами (8.40). [c.330]

Формулы (25.27) справедливы для идеально хрупкого разрушения. В действительности, как указывалось, у большинства металлов в малой области вершины трещины из-за пластических деформаций проявляются нелинейные свойства материала. Однако вследствие малости области пластической деформации (где проявляются нелинейные эффекты) по сравнению с длиной трещины полагают, что размеры этой области и степень происходящей в ней пластической деформации контролируются коэффициентом интенсивности К и пределом текучести oo j. Поэтому для квазихрупкого разрушения оставляют в силе оба критерия разрушения Кс и G , полагая, что они зависят от характера сопротивления материала пластической деформации. [c.737]

Расчеты действительных упругопластических деформаций в зонах концентрации напряжений выполняли с помощью МКЭ и интерполяционного соотношения (2.130). Сравнивая полученные результаты, определяли показатель и для каждого конструктивного элемента. Результаты исследования приведены в табл. 2.4 [значения интенсивности [c.102]

Интенсивность пластических деформаций может быть определена из известной функции at (еР), определяемой из диаграммы а (еР) одноосного растяжения. Действительно, полагая (2) [c.316]

В исходном нулевом приближении принимается распределение напряжений, полученное в пределах упругости. Если в некоторой точке д а , то отрезок D (фиг. 25) будет нижней границей действительной интенсивности пластических деформаций а отрезок DB —- [c.269]

При исследовании процессов роста трещины, в действительности являющихся хрупкими, или же в случаях, когда область вязкого разрушения содержится строго внутри зоны упругих деформаций в окрестности вершины трещины, чаще всего в качестве критерия роста трещины используется обобщенный критерий Ирвина, опирающийся на понятие критического значения коэффициента интенсивности. Согласно этому критерию, трещина должна распространяться таким образом, чтобы фактиче- [c.97]

Анализ рассматриваемой модели поликристалла показывает, что принцип Мазинга остается справедливым при пропорциональном нагружении для произвольного напряженного состояния. Действительно, нагружение поликристалла в данной модели связано лишь со значениями компонентов E lj девиатора условной деформации. Если эти компоненты будут меняться пропорционально одному параметру, который будет определять интенсивность условной деформации, то модель при знакопеременном нагружении должна дать результаты, аналогичные с одноосным нагружением, т. е. удовлетворяющие принципу Мазинга. [c.107]

В зоне концентращш напряжений на внешней поверхности действительное НДС существенно отличается от предсказуемого по теории оболочки. При этом интенсивность напряжений превышает значения, найденные по теории оболочек, примерно в 4,2 раза, а интенсивность деформаций — в 2,5 раза (см. рис. 4.34). [c.199]

Перейдем к сложному напряженному состоянию, ограничиваясь при этом лишь описанием доминирующих сдвиговых деформаций, протекающих при постоянстве объема материала. Об объемной полузучести полимерных материалов см. работу [16]. Составим сначала зависимость приращений вязкоупругих деформаций, вызванных отдельными импульсами компонентов девиа-тора напряжений, от величин этих импульсов. Положим, что приращение интенсивности вязкоупругих деформаций является функцией интенсивности импульса действительных напряжений и, в общем случае, параметра Лоде, а также отношения — ajoi, где 00 — среднее нормальное напряжение, иногда оказывающее определенное влияние на сдвиговую ползучесть. Имеем в общем виде [c.59]

Критическая точка предельного типа тесно связана с потерей цилиндрической формы стержня (образованием шейки). Действительно, пусть в стержне имеется небольшой участок с меньшей площадью поперечного сечения. Растягиваюш,ая сила одна и та же во всех сечениях, а напряжения разные. Таким образом, при прохождении восходяш,его участка диаграммы деформация основной части стержня возрастает, отставая, однако, от деформации суженной. После достижения в последней критического значения растягивающая сила начинает убывать при монотонно нарастающей деформации суженной части. В основной же части растягивающая сила, так и не достигнув своего критического значения, начинает убывать, проходя в обратном направлении восходящий участок диаграммы. При этом, естественно, деформация в основной части уменьшается. Результатом этого будет образование шейки на участке интенсивной деформации. Таким образом, имеет место потеря устойчивости цилиндрической формы стержня. [c.277]

Анализ накопленных экспериментальных результатов показывает, что в нанокристаллическом твердом теле важную роль играет не только размер зерна (как в изолированных наночастицах), но и структура и состояние границ раздела (границ зерен). Действительно, состояние межзеренных границ в компактных наноматериалах, полученных разными методами, имеет заметные различия. Например, в наноматериалах, полученных интенсивной деформацией, границы зерен отличаются высокой плотностью дислокаций, а в наноматериалах, полученных кристаллизацией, границы зерен могут быть квазиаморфными или иметь сильно искаженное кристаллическое строение. Все эти особенности нужно учитывать при интерпретации свойств компактных наноматериалов. Особенно отчетливо влияние границ раздела на структуру и свойства проявляется в наноматери- [c.190]

Полная энергия в выражении (6.80) является функцией перемещений. Действительно, работа внешних сил непосредственно зависит от перемещений, согласно уравнению (6.74). Работа внутренних сил зависит от интенсивности деформаций сдвига Г одйако последняя зависит от деформаций, которые определяются частными производными от перемещений по координатам [см. уравнения (1.56)]. [c.257]

Учитывая, что, по данным работы [114], сталь Х18Н9Т имеет универсальную зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций, а также принимая во внимание, что инвариантность кривой (Т = Ф (бг) подтверждена результатами испытаний близкой по химическому составу хромоникелевой стали Х18Н10Т (см. гл, X), можно предположить, что образование шейки действительно приводит к изменению расчетных соотношений главных нормальных напряжений, которое может явиться причиной дополнительных погрешностей при построении предельных кривых разрушения. [c.368]

Для аналитического описания зависимостей между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформаций за пределами упругости условные и действительные диаграммы деформирования (так же, как и диаграммы растяжения) схематизируются, т. е. отдельные участки заменяются кривыми или прямыми линиями, имеющими достаточно простое математическое описание и хорошо совпадающими с экспериментально полученными диаграммами. Примеры аппроксимации некоторых диаграмм деформирования приведены на рис. 33, а— Ж, Схематизированная диаграмма деформирования с площадкой текучести и линейным упрочнением показана на рис, [c.90]

Ряс. 47.5. Ситуация в окрестности вершины трещины к моменту локального разрушения а) нормальное напряжение, интенсивность пластических деформаций сдвига и эффективное критическое. юкальное растягивающее напряжение разрушения б) критическая локальная концентрация Ссг п действительная концентрация водорода С. [c.357]

Уменьшение Оисх ускоряет начало первичной рекристаллизации и понижает преимущественно за счет ускорения зародышеобразования у границ исходных зерен. Этот эффект наиболее отчетливо проявляется при горячей деформации. Однако если бы причина этого заключалась только в том, что у границ зерен легче формируются центры рекристаллизации, то крупнозернистых и мелкозернистых материалов было бы одинаковым. Отличалось бы только число центров, формирующихся ранее других. В действительности наблюдается заметное снижение if . Это, по-видимому, связано с тем, что при измельчении размера исходных зерен благоприятные условия для формирования центров рекристаллизации у их границ создаются при меньших степенях деформации, чем в крупнозернистом материале. Это хорошо согласуется с данными, приведенными в гл. III, о том, что уменьшение величины зерна приводит к более интенсивному упрочнению при деформации за счет ускорения начала множественного скольжения вблизи границ и тройных стыков, а также ускорения усложнения дислокационной структуры. [c.341]

Однако это не означает, что конкретная температура деформирования аустенита не играет какой-либо роли в упрочнении стали при ТМО. Действительно, деформированием аустенита при разных температурах можно получить структурное состояние с одинаковым о, но для этого при более высокой темпепа-туре необходима большая степень деформации аустенита. Это связано с тем, что интенсивность упрочнения металла вызывается не только изменением дислокационной структуры, как таковой (повышением плотности дислокаций и образованием препятствий для движения свободных дислокаций), но и изме- [c.83]

Исследования процесса деформирования [22, 27, 48, 67] свидетельствуют о наличии ряда специфических эффектов, свойственных методике испытаний на термическую усталость это, одной стороны, существенная локализация пластической деформации в наиболее нагретой части образца, и с другой — при более высоких параметрах термомеханического воздействия — интенсивное формоиз1менение [27] (появление ряда гофров ), проявляющееся из-за нестационарности процесса циклического унрутопластического деформирования разных зон образца в связи с возникновением продольного градиента температур. Эти эффекты вызывают значительные трудности в расшифровке действительной картины процесса упругопластического деформирования и вносят существенные пограшности в оценку сопротивления термической усталости. [c.25]

Один из современных подходов к объяснению эффекта прекращения роста усталостной трещины при уменьшении амплитуды цикла напряжений основан на явлении так называемого закрытия трещины. Он состоит в следующем. Изменение скорости роста трещины, связанное с изменением амплитуды напряжений, зависит от амплитуды коэффициента интенсивности напряжений ЛК. Однако величина АК, определенная по полному размаху напряжений, не является действительной, определяющей рост трещины, поскольку трещина не остается открытой на протяжении всего цикла нагружения [20]. Возникновение зоны пластической деформации у вершины трещины при максимальном растягивающем напряжении знакопостоянного цикла ведет к образованию остаточных напряжений сжатия, которые при разгрузке могут закрыть трещину [14]. При знакопеременном цикле напряжений трещина закрывается при действии сжимающих напряжений цикла, однако и в этом случае эффект возникновения зоны пластической деформации у вершины трещины приводит к более раннему ее закрытию. Истинная скорость распространения усталостной трещины зависит от так называемого эффективного размаха коэффициента интенсивности напряжений АКпф, определяемого по части цикла нагружения, в которой трещина находится в открытом состоянии. [c.31]

Рис. 2.49. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внутренней поверхности сферического (а), цилиндрического (б) оболочечных корпусов при m = 0,36 от температурной нагрузки (сплошные линии соответствуют результатам расчета с помощью МКЭ, штриховые и штрихпуиктир-ные получены на основании модифицированного и исходного соотношений Ней-

Рис. 2.50. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического (а) и цилиндрического (б) оболочеяных корпусов 1фи значении t imh-ческой нагрузки <Ту = 2,7 и t = 670 °С от показателя упрочнения m (обозначения те же, что на рис. 2.49)

Рис. 2.51. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке конструктивного элемента V (см. рис. 2.41) от показателя упрочнения т при Оу = 2,7 (обоэяачеяня те же, что на рис. 2.49)

Анализ полей деформаций и напряжений в цилиндрическом корпусе при тепловой нагрузке в период выхода на режим Ai (для нулевого полуцикла) показывает, что максимальные интенсивности упругопластических деформаций и напряжений возникают в переходной зоне (рис. 4.55). Причем действительные значения деформаций (штриховые линии) в опасном сечении достигают 0,45 % и почти в 2 раза превышают значения деформаций, полученные при упругом расчете (сплошные линии). Существенно, что характер распределения и уровень упругопластических деформаций на внутренней и внешней поверхностях примерно одинаковы. Об этом свидетельствуют также форма и размеры зон упругопластических деформаций в характерные момеигы времени нагружения на этапе нагрева. [c.224]

Определяемые при поверочном расчете напряжения с учетом местных изгибных напряжений от краевых сил и моментов существенно в ипе мембранных. Поэтому получающиеся по упругому расчету напряжения а и их интенсивности в зонах краевого эффекта, таких, как жесткая заделка, сопряжение оболочки с плоским днищем, места приложения сосредоточенных нагрузок и тл., могут значительно превышать предел текучести даже без учета местного повышения напряжений в местах их концентрации. Так, в жесткой заделке цилиндрической оболочки вдвое выше, чем в гладкой части, и превьпиает От при давленияхр и Рг соответственно в 1,16 и 1,44 раза. Найденные в результате упругого расчета перемещения и деформации, необходимые для оценки прочности и работоспособности конструкции, оказываются ниже действительных, определяемых по упругопластическому расчету, а жесткость при растяжении и изгибе - завышенной. Исходя из упругого расчета не представляется возможным оценить возникающую погрешность в определении наибольших деформаций в упругопластических зонах конструкций. [c.205]

Напряжения, действующие в зоне образования трещин, при рабочем давлении вызывают упругопластическую деформацию при теоретическом коэффициенте концентрации напряжений на кромке отверстия, равном 2,5—4. В процессе длительной эксплуатации концентрация напряжений на кромках отверстия должна была бы снижаться из-за перераспределения напряжений вследствие ползучести, однако в действительности этого не происходит. Измерения показали, что на кромках отверстий в барабанах из стали 16ГНМ после нескольких десятков тысяч часов работы интенсивность напряжений равна 40—60 кгс/мм , а предел длительной прочности стали 16ГНМ за 10 ч работы при 350° С составляет 40—44 кгс/мм , т. е. соизмерим с уровнем действующих в опасной зоне напряжений. [c.13]

Исследования, связанные с учетом неоднородности, разработаны хуже, поскольку механизмы разрушения основаны на представлениях механики сплошной среды. Особую сложность в этом смысле представляют композиционные материалы с пластичной матрицей. Например, система 50 об.% волокна борсик + алюминий 6061 переходит от стадии I (волокно упругое, матрица упругая) до стадии II (волокно упругое, матрица пластичная) при относительной деформации —0,15 0,05% (в зависимости от термической и механической предыстории материала). Таким образом, половина объема материала подвергается напряжениям порядка 35 кгс/мм . Если эта система будет иметь надрез, то, очевидно, вблизи вершины надреза начнется интенсивная пластическая деформация матрицы. Действительно, если испытывать при растяжении материал с укладкой волокон под углами 45°, измеренная деформация превышает 10%, поскольку волокно не оказывает серьезного противодействия в направлениях 0° или 90°. В этих условиях не ясно, будет ли выражена особенность напряженного состояния в форме С Ь. В некоторых работах по пластичности Вейса и Йакава [95] и Либовица [58] появились выражения для включающие log С. [c.477]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...