Фундаменты машин - Амплитуда колебаний

Расчет фундамента обычно ограничивается определением собственной частоты колебаний фундамента и вычислением амплитуды колебаний вне области резонанса. Напряжения в фундаменте, вызванные действием его собственных сил инерции и силами инерции установленной на нем машины, обычно не Q( вычисляются. Основание блока или плиты обычно считается абсолютно жестким. Статический расчет фундамента часто ограничивается вычислением лишь так называемой эксцентричности фундамента, т. е. проверкой условия, чтобы центры тяжести фундамента и площади его основания лежали на общей вертикальной прямой, а также определением удельного давления на грунт. Для силового расчета необходимо знать коэффициенты жесткости пружинящих элементов, например, винтовых пружин, резиновых прокладок и т. п., моменты инерции и центробежные моменты фундамента и укрепленных на нем машин. Ввиду того, что аналитическое вычисление коэффициентов жесткости обычно является неточным, оно по возможности заменяется опытными замерами. [c.166]

В зависимости от динамических характеристик фундамента, основной резонансный пик может приближаться или удаляться от рабочих чисел оборотов машины. Влияние степени приближения резонансного пика к рабочему числу оборотов машины на амплитуду колебаний характеризуется динамическим коэффициентом системы. С удалением частоты колебаний, соответствующей резонансному пику, от рабочих чисел оборотов машины снижается динамический коэффициент, а следовательно, и амплитуда колебаний. [c.100]

Силы, действующие на стойку механизма, вызывают вибрации фундамента машины. Наложение колебаний фундамента на собственные колебания звеньев механизмов приводят к совпадению частот и возникновению резонансных режимов работы. В этих условиях механизм становится неработоспособным из-за нарушения точности работы, роста амплитуд колебаний и динамических нагрузок. Для предотвращения возникновения резонансных режимов работы в механизмы вводят успокоители колебаний — демпферы, создающие силы сопротивления движущимся деталям и расходующие энергию колебательного процесса, способствуя затуханию колебаний (см. гл. 24). [c.360]

Сила Я стремится оторвать двигатель вместе с фундаментной рамой от судового фундамента или, при изменении ее направления, прижать к фундаменту. Фундамент, а следовательно, и корпус судна от действия силы R будут испытывать ряд периодических толчков вверх и вниз, которые вызовут вибрацию корпуса. Так как корпус судна представляет собой упругую систему, имеющую собственное число колебаний, то при определенном режиме работы число собственных колебаний корпуса может совпасть с числом толчков, испытываемых от машины, и в этом случае возникнет явление резонанса. При резонансе амплитуды колебаний складываются, и вибрация корпуса судна становится настолько сильной, что может произойти расхождение швов. [c.197]

Изложенная выше методика оптимизации параметров обладает тем недостатком, что она не всегда может использоваться в процессе проектирования для подбора параметров виброизоляции для упругих объектов, так как необходимые для этого обобщенные динамические характеристики в точках крепления виброизолирующих элементов не определяются расчетным путем, теоретически. Их можно получить только экспериментально, когда уже построены объект и фундамент. Изложенная выше методика должна быть использована в дальнейшем для уточнения оптимальных параметров виброзащитной системы в процессе доводки объекта. В настоящий момент даже для существенно упругих объектов известны по паспорту машины только виброперегрузки или амплитуда колебаний в некоторых точках на периферии объекта, причем эти точки могут быть расположены даже не в местах крепления виброизолирующих узлов. [c.380]

Эффективность введения в систему антивибратора по схеме определится величиной равной отношению сил, передающихся на фундамент (или амплитуд колебаний машины) при отсутствии и наличии антивибратора. [c.385]

Силы инерции, возникающие в движущихся частях машины, через ее звенья передаются на фундамент и вызывают его сотрясение и неспокойный ход машины — вибрацию машины и ее фундамента. В разделе динамики машин рассматривается и вопрос об устранении этого вредного влияния на раму и фундамент (глава об уравновешивании сил инерции), а для тех случаев, когда оказывается невозможным устранение этого вредного воздействия сил инерции, указываются способы определения необходимой массы фундамента, исходя из условия, чтобы амплитуда колебаний системы машина—фундамент не выходила из допускаемых границ. [c.7]

Фундамент машины, оказывающей на него значительное динамическое воздействие, в основном должен удовлетворять трём условиям. Во-первых, он должен иметь достаточную прочность с учётом статических и динамических нагрузок. Во-вторых, колебательные движения фундамента, характеризуемые амплитудами его свободных или вынужденных колебаний, не должны превосходить допускаемых величин, устанавливаемых с учётом воздействия сотрясений или вибраций на работу машины и её фундамент, а также на конструктивные элементы здания цеха, где находится машина. В-третьих, фундамент не должен давать значительной осадки, в особенности неравномерной, которая может вызвать необходимость устранения перекоса машины. Возможность такой осадки наиболее реальна при сооружении фундаментов на песках малой и средней плотности. [c.536]

Иногда габариты цеха и расположение оборудования лишают возможности достаточно развить основание фундамента, этим уменьшить статическое давление на грунт и амплитуды колебаний фундамента. В этих случаях, а также при устройстве фундаментов под особо тяжёлые и мощные машины (например, молоты с падающими частями весом 5—7 т) необходимо предусматривать усиление основания фундамента. С этой целью, особенно под маломощное оборудование или сравнительно хорошо уравновешенные машины (например, многоцилиндровые дизели, центробежные насосы, шаровые мельницы, прессы и т. п.), можно применять сильно уплотнённые песчаные подушки и вертикальные забивные сваи длиной 3—5 м. При дальнейшем увеличении длины свай жёсткость основания возрастает лишь незначительно. [c.537]

Низкочастотные машины с периодическим, установившимся режимом работы (поршневые горизонтальные компрессоры, поршневые паровые машины, лесопильные рамы, двигатели Дизеля) нередко вызывают значительные вибрации сооружений, находящихся иногда на расстоянии десятков метров от колеблющегося фундамента. Машины с числом оборотов более 200 250 в мин. не опасны для сооружений. По данным наблюдений, особенно часто вибрации сооружений вызываются машинами, имеющими 90—160 об/мин. Указанное объясняется тем, что собственные основные частоты колебаний сооружений сравнительно низки и приближаются к частотам вращения тихоходных машин. Вследствие этого возможно совпадение частоты вращения машины с одной из основных собственных частот колебаний сооружения, т. е. резонанс, при котором амплитуды колебаний сооружения могут достигнуть значительной величины, иногда опасной для прочности сооружения. [c.538]

Динамический расчёт фундамента производится обязательно для одно- и двухцилиндровых машин, т. е. машин с основными гармониками возмущающих сил и моментов. Вторые гармоники возмущающих сил и моментов малы по сравнению с первыми гармониками, поэтому если даже одна из собственных частот колебаний фундамента близка ко второй гармонике неуравновешенных сил или моментов кривошипно-шатунных механизмов машины, то и в этом случае амплитуды колебаний фундамента, вызванные вторыми гармониками, вследствие демпфирующих реакций, малы. Обычно виброграммы показывают колебания с частотой, равной основной частоте вращения машины (фиг. 1, а). Иногда влияние вторых гар- [c.538]

Таким образом, при расчёте колебаний фундамента под машину с кривошипно-шатунными механизмами допустимо учитывать влияние неуравновешенных сил и моментов только первой гармоники. При этом задача о колебаниях фундамента сводится к изучению колебаний твёрдого тела на упругом основании (грунте) под действием периодических нагрузок заданной частоты и амплитуды. В обще случае решение этой задачи приводит к исследованию колебаний с шестью степенями свободы [8]. [c.538]

Виброизоляция. Если неуравновешенные силы машины приводятся к центральной вертикальной силе Р , вызывающей вынужденные вертикальные колебания фундамента, то амплитуда колебаний последнего, как это следует из формулы (4), будет пропорциональна силе [c.540]

Если между машиной и её фундаментом проложить упругую прокладку (фиг. 3), то в зависимости от свойств последней амплитуда колебаний фундамента может увеличиться или уменьшиться. [c.540]

Значение коэфициента [j. зависит от соотношения между частотами ш и /. Если частота возмущения мала по сравнению с частотой /, то (X будет незначительно отличаться or единицы и Р-1 от Р . Следовательно, применение прокладки в этом случае не изменит амплитуды колебаний фундамента и окажется бесполезным. При изменении величины / и постоянном значении <о в пределах, когда шзначение коэфициента динамичности будет возрастать, и устройство прокладки станет вредным, так как амплитуды колебаний фундамента будут больше, чем без прокладки. Особенно неблагоприятное действие окажет прокладка при ш = /. Следовательно, если собственная частота колебаний машины, установленной на вибрационной прокладке, больше частот возмущающей силы, то применение прокладки бесполезно или вредно. [c.541]

Рассмотрим сущность ранее применявшихся способов расчета фундаментов турбогенераторов на вынужденные колебания. В ТУ 60-49 указано, что если частота собственных колебаний фундамента отлична от колебаний его при рабочем числе оборотов машины на 20—30%, то амплитуды вынужденных колебаний [Л. 20 и 22] подсчитываются по формулам системы с двумя степенями свободы. При этом расчет ведется без учета затухания колебаний. В других случаях расчет проводится как для системы с одной степенью свободы, но с учетом затухания колебаний. Методика расчета по ТУ 60-49 из-за несоответствия расчетных схем [c.14]

Положив т - оо, убеждаемся, что как в случае податливого грунта (5а = 0), так и в случае наиболее плотного грунта (52 = 7-10 т/м) [Л. 16] отношение амплитуд колебаний y°jy° = o. Это равенство возможно только в случае, когда у°,=0, т. е. при большой массе нижней плиты, податливых стойках и высокооборотной машине. Упругость грунта в этом случае не влияет на колебательный процесс фундамента и ее можно не учитывать. В этом случае последний член в формуле (3-10) становится значительно больше двух первых. Например, для фундамента турбогенератора мощностью 150 тыс. кеш в направлении горизонтальных колебаний 5i = 0,12X Х10 /и/ж 5j=l,47-10 /га/.м т = 2 2 кг-сек /м и [c.98]

Вычисленные по этим двум схемам первые частоты собственных колебаний фундамента не сильно различаются между собой. Система с двумя степенями свободы дает возможность определить вторую частоту, которая хотя и лежит за пределами рабочих чисел оборотов, однако она дает возможность судить об удалении второй резонансной воны колебаний от рабочей частоты колебаний машины. Кроме того, эта схема позволяет подсчитать амплитуды вынужденных колебаний не только сосредоточенной массы на ригеле, но и амплитуды колебаний стоек. По этим соображениям мы решили заменить схему рамы, как систему с одной степенью свободы, принятую в Л. 26], на систему с двумя степенями свободы. Такая схема. применялась при расчете фундаментов и раньше [Л. 20]. [c.102]

Четко сформулировано требование о необходимости устройства массивной нижней фундаментной плиты с целью снижения амплитуд колебаний, передаваемых близлежащим сооружениям и Обеспечения надежности работы фундамента и машины. [c.210]

Формулы для определения амплитуды колебаний фундаментов под молоты приведены на стр. 471, а для машин с криво-шипно-шатунными механизмами — на стр. 476. [c.447]

Формулы для определения амплитуды колебаний фундаментов под молоты приведены на стр. 1036, а для машин с кривошипно-шатунными механизмами — на стр. 1042. Допускаемые амплитуды колебаний фундаментов приведены на стр. 1045. [c.1007]

Определение амплитуды колебаний фундаментов под машины с кривошипно-шатунными механизмами. Динамический расчет фундамента производится лишь для фундаментов под машины, имеющие неуравновешенные возмущающие силы. Расчетом определяются амплитуды вынужденных колебаний фундамента. [c.1042]

В зависимости от соотношения высоты фундамента h к размеру его подошвы в направлении скольжения поршней % при расчете амплитуд колебаний фундаментов машины А допускается применение приближенных формул [c.1042]

Одними из первых вибрационных машин явились машины одномассной динамической схемы с принудительными (кривошипно-шатунным или эксцентриковым) приводом (схема 1). Их достоинство состоит в неизменности амплитуды колебаний рабочего органа в процессе работы машины, т. е. в высокой стабильности В то же время существенным недостатком этих машин является неуравновешенность, в связи с чем для их установки требуется массивный фундамент. Для частичного уравновешивания динамических нагрузок на валу эксцентрика вводят дебалансные грузы (схема 2), в некоторых случаях роль противовеса стал выполнять второй рабочий орган. [c.139]

Учитывая сказанное, фундаменты делают таких размеров и массой, при которой амплитуды колебаний не превосходят некоторых определенных величин, устанавливаемых на основании имеющегося опыта эксплуатации кузнечно-прессовых машин. Когда же возникает опасение, что работа машины может вредно отразиться на соседних объектах, ис- [c.75]

За распространением колебаний в фундаменте обычно бывает трудно проследить. В зданиях имеет место сложное взаимодействие продольных и поперечных колебаний в отдельных частях конструкции, причем часто встречается местный резонанс. Этот последний легче устранить изменением массы и жесткости колеблющихся частей, чем путем изменений в самой машине. В почве колебания распространяются в виде продольных, поперечных и поверхностных волн, из коих каждая распространяется самостоятельно с особой скоростью. Наибольшей скоростью обладают продольные волны, тогда как поперечные распространяются несколько медленнее оба вида волн являются объемными. Поверхностные волны распространяются значительно медленнее и остаются на поверхности, не проникая значительно вглубь. Они обычно являются наиболее неприятными, так как благодаря распространению в плоскости уменьшение амплитуды с увеличением расстояния является менее значительным. Поверхностные волны особенно сильны в сырой, мягкой земле, легко сдвигающейся образованию волн препятствуют возможно глубокие фундаменты (например, на сваях) и воздушные зазоры вокруг фундамента, благодаря которому устраняется непосредственное соединение верхней части фундамента с прилегающей почвой. [c.517]

Динамические давления, появляющиеся при движении звеньев механизма являются источником дополнительных сил трения на элементах кинематических пар и дополнительных напряжений материала звеньев. Кроме этого, периодически изменяющиеся силы инерции вызывают колебания отдельных звеньев механизма и машины на фундаменте. Если их амплитуда достаточно велика, что имеет место в области, близкой к резонансу, то возникающие при этом напряжения могут вызвать разрушение колеблющейся детали. [c.545]

С вредными проявлениями резонанса приходится, например, встречаться при установке неуравновешенных машин на фундаменте без достаточно хорошей амортизации. Если частота колебаний, передающихся от машины фундаменту здания, совпадает с собственной частотой колебаний отдельных частей здания, особенно верхних этажей и перекрытий, то в результате длительной работы машины могут возникнуть значительные амплитуды колебаний. В ряде случаев это приводит к постепенному разрушению здания оно оседает и даёт трещины. Можно привести много примеров поломок коленчатых валов машин, гребных винтов у судов, воздушных винтов у самолётов, которые вызываются явлением резонанса. [c.23]

Основные положения расчета и конструирования в новом издании излагаются без изменений. Подробнее изложены вопросы, касающиеся усталости материалов, влияния демпфирования, определения амплитуд колебаний и оценки воздействия колебаний на человека, на материалы и на машину излагается предпринятая автором, попытка установить характер снижения действия колебаний с увеличением расстояния упругие свойства грунтов основания рассмотрены на основе новых отправных положений описания фундаментов машин и данные о случаях аварий пополнены новыми примерами. [c.7]

Фундамент машины является колебательной системой (массив на упругих опорах, какими являются, например, грунт, сваи, несущие конструкции, виброизоляторы) и поэтому имеет определенные частоты собственных колебаний, зависящие от массы фундамента и жесткости опор. Если частота собственных колебаний фундамента совпадает с частотой возмущающей силы (для инерционных сил первой гармоники—с число.м оборотов машины для высших гармоник — с числом оборотов, увеличенным в целое число раз), то возникает резонанс возмущающие силы машины, действуя в такт собственным колебаниям, вызывают повышенные амплитуды колебаний фундамента и могут быть причиной появления недопустимо высоких напряжений. По- [c.10]

В дальнейшем предполагается, что упругое основание не имеет массы и не создает затухания колебаний, хотя это предположение практически никогда в точности не подтверждается, так как основание всегда обладает некоторой массой и более или менее сильное затухание колебаний всегда существует. Демпфирование уменьшает силы упругости и амплитуды колебаний поэтому, пренебрегая затуханием, мы действуем в запас прочности. Массой опорных элементов можно пренебречь, когда она мала в сравнении с массой фундамента, как это в большинстве случаев имеет место при установке фундаментов машин на виброизоляторы, на несущие конструкции (перекрытия) или на сваи. [c.60]

В массивных или стеновых фундаментах машин допускаемые напряжения (в том числе и растягивающие напряжения при изгибе), как правило, далеко не используются статической долей, суммарных напряжений, так что остаются резервы для восприятия динамической доли напряжений (включая коэффициент усталости материала). Для допускаемых амплитуд колебаний, в большинстве случаев решающее значение имеет учет воздействия их на человеческий организм и на машину (см. приведенные далее примеры выполненных установок). Если, например,, взять довольно неблагоприятную характеристику воздействия колебаний, а именно /С=Ю, то согласно уравнению (373) скорость для вертикальных колебаний составит = =1,25 см сек, [c.220]

Работа машинного агрегата сопровождается динамическими воздействиями его.на окружающую среду. Гфи относительном движении звеньев усилия в кинематических парах изменяются, что приводит к переменному нагружению стойки механизма. Вследствие этого фундамент, на которо.м установлен машинный агрегат, испытывает пиклически изменяют,иеся по величине и направлению силы. Эти силы через фундамент передаются на несущие конструкции здания, соседние машинные агрегаты и приборы и приводят к колебаниям и вибрациям. Неравномерность движения звеньев механизмов приводит к возникновению дополнительных сил инерции. Эти силы увеличивают колебания и вибрации звеньев механизма и машины в целом и сказываются на точности их работы. Если амплитуда колебаний достаточно велика (например, при работе в зоне резонанса), то в деталях звеньев возникают напряжения, превышающие допускаемые, что приводит к их разрушению. Вибрации — это причина выхода из строя деталей самолетов и вертолетов, элементов газовых и паровых турбин, неточностей в работе станков, роботов и т. п. [c.351]

Особого внимания заслуживает случай резонанса, когда период обращения вала машины (будь то поршневой двигатель, электромотор или другой тип машины) совпадает с периодом колебаний упругой сйстемы (стол, кронштейн, фундамент), на которой машина закреплена. В этих условиях машина, попадая в такт колебаниям фундамента, может раскачать фундамент до. значительной амплитуды. [c.119]

Станки оказывают на основание значительно меньшее статическое и динамическое воздействие, чем, например, компрессоры, турбоагрегаты, кузнечные молоты. Если, например, для компрессора суммарная нагрузка от мёртвого веса такова, что удельное давление на верхней поверхности фундамента обычно не превышает 3—5 кг1см для турбоагрегатов 8 —10 Kzj M и молотов 1,5—3 кг см , то статическое удельное давление на фундамент от станка обычно не превосходит 0,5-1,2 кг1см . Динамические нагрузки, передающиеся от станка на его основание или фундамент, также значительно меньше, чем у указанных выше машин. Наконец, вибрации и сотрясения фундаментов станков, как правило, весьма малы, и амплитуды колебаний не превосходят нескольких сотых или даже тысячных долей мм. Всё это создаёт возможность широко использовать для устройства основания или [c.548]

Анализ амплитудно-частотных характеристик и спектра частот собственных колебаний показал, что в вертикальной плоскости в диапазоне от нуля до рабочих чисел оборотов турбогенератора отмечено возникновение одного резонансного пика, связанного с частотой собственных колебаний фундамента. Этот пик обычно находится вблизи рабочих чисел оборотов машины. Изменяя частоту собственных колебаний фундамента, мы можем изменять положение этого пйка относительно рабочего числа оборотов. На фундаменте возможно появление еще одного резонансного пика, который значительно удален от рабочих чисел оборотов машины и основного резонансного пика фундамента. Он имеет частоту колебаний около 10 гц, соответствующую колебаниям фундамента как массива, находящегося на упругом основании. При этой частоте колебаний возмущающие силы весьма незначительны и резонансная амплитуда очень мала. Поэтому возникновения этого пика можно не учитывать в расчете. [c.39]

Фундамент должен обеспечивать нормальную эксплуатацию машины следовательно, он должен быть спроектирован так, чтобы ни отдельные конструктивные элементы, ни в целом он не явился причиной повышения вибрации под воздействием динамической нагрузки. Динамическая надежность фундамента и подшипников, включая и действие нагрузки от момента короткого замыкания, позволяет отрегулировать работу турбоагрегата и довести его вибрацию до. пределов, предуомотренных Правилами технической- экаплуа-тации. В иротивном случае фундамент (работая, например, в зоне резонанса) может легко получить. повышенную вибрацию от неана-чительных но величине динамических сил, в результате чего амплитуды колебаний подшипников могут превышать норму, что приведет к снижению сроков службы турбогенератора, а при больших амплитудах — к аварийному режиму работы. [c.12]

В исследованиях Рауша [Л. 47] и Я. Кожешника [Л. 46] (Приводятся допускаемые амплитуды колебаний для машин, установленных на самостоятельных фундаментах. Единицей интенсивности колебаний служит пал. Колебания в 5 пал едва чувствительны, в 10 пал хорошо ощутимы, в 20 пал — очень чувствительны и в 40 пал недопустимы. [c.76]

Допускаемая величина амплитуд вибраций фундамента увязывается с принятым расчетно-эксплуатацион-ным режимом машины. Последний, например, для машин с частотой вибрации 50 гц характеризуется двойной амплитудой 0,08 мл1, и поэтому допускаемая амплитуда колебаний фундамента должна быть не более 0,08/2=0,04 мм. Для уточнения численного значения были выполнены расчеты существующих фундаментов. При этом получилось, что основная масса амплитуд для машин с г=3 000 об1мин лежит в пределах 0,02—0,03 jhjm, которые и принимаются в качестве допустимых. [c.79]

Допустим теперь, что при нагрузке С амплитуда вибрации меньше допускаемой. В процессе эксплуатации нарушалась балансиро вка машины и амплитуда вибраций подшипников стала 160 мк, соответственно увеличилась и амплитуда вибраций фундамента, которая стала больше допускаемой. Разве из этого следует, что фундамент ненадежная конструкция Конечно нет. Достаточно снизить амплитуду -вибраций подшипников, приведя ее хотя бы к оценке удовлетворительно , и вибрации фундамента сразу станут меньше допускаемых. Следовательно, величина амплитуды вибраций теснейшим образом связана с колебаниями подшипников и для установления критерия надежности работы фундамента следует найти связь между вибрациями подшипников турбоагрегата и конструктивных элементов фундамента. [c.80]

На рис. 4-3 приведен общий вид. низконастроенного фундамента турбогенератора мощностью 150 тыс. кет. Заводы обычно выпускают отбалансированную машину, однако в процессе монтажа и эксплуатации могут возникнуть непредвиденные колебания, достигающие с течением времени недопустимых величин. Поэтому разработаны нормы допускаемых амплитуд колебаний. Согласно этим нормам, при частоте колебаний машины 50 гц величина допускаемой амплитуды не должна превышать 12,5 мк, что характеризует отличное состояние машины. Амплитуда колебаний 31 мк считается приемлемой. Сталь спокойная работа машины не может быть достигнута в условиях резонанса фундамента. Поэтому основным требованием, предъявляемым к фундаменту, является отсутствие резонанса. Для снижения амплитуд колебаний при резонансе принимают меры по балансировке машины с целью максимального устранения неуравновешенности вращающихся масс. Но и фунда- [c.190]

В табл. 1 приведены предельные значения амплитуд вибраций верхней части фундаментов на уровне подошвы станины машины. Эти значения рассматривают как не завпсящпе от направления колебаний, т. е. имеют одинаковые значения для вертикальных и горизонтальных вибраций. Учитывая различие действия вибраций разного направления на фундаменты и сооружения (жесткость которых в горизонтальном паиравленип значительно меньше, чем в вертикальном) и на обслуживаюш,их машины людей, рекомендуется в наиболее ответственных случаях для вертикальных колебаний снижать табличные значения допускаемых амплитуд колебаний на 20%. [c.448]

Уравновешивание изделий в сборе осуществляют с помощью установок и станков, представляющих собой особый виброустойчивый стенд, снабженный мягкой пружинной подвеской в процессе работы машины с помощью виброизмерительной аппаратуры определяют амплитуду колебаний в наиболее вероятной плоскости появления т-уравновешенности. Механическая система установки для уравновешивания электродвигателей в сборе (рис. 57) представляет собой упруго соединенную с фундаментам через мягкие пружины 2 тяжелую плиту /, на которой установлены уравновешиваемый двигатель 3, а также реагирующие соответетвенго только на статическую и динамическую неуравновешенности ротора датчики 4 п 5, массы Шс и Шц которых упруго соединены с плитой через пружины жесткостью и кд,, а также посредством вязкого трения через демпферы Со и Сд. О неуравновешенности судят по амплитуде и фазе перемещения относительно плиты масс Шс и Шд. В табл., 29 приведена техническая характеристика станка ДБС-4, предназначенного для динамического уравновешивания прецизионных электродвигателей массой 30—300 кг в сборе иа ра бочих частотах вращения с точностью по классу О (ГОСТ 12327—66) [c.343]

Достижение послерезонансного режима для всех видов ко лебаний фундамента путем установки его на пружинных или резиновых виброизоляторах для этой группы фундаментов в огромном большинстве случаев невозможно, так как в пределах экономической целесообразности не удается снизить частоты всех собственных колебаний настолько, чтобы они были ниже самых низких частот возмущающих сил (т. е., например, в случае поршневых машин — ниже эксплуатационного числа оборо тов машины), а также потому, что такие машины часто имеют неуравновешенные силы инерции значительной величины, которые при податливых опорах фундамента могут вызывать слишком большие амплитуды колебаний. [c.195]

У фундаментов с дорезонансным режимом колебаний амплитуды колебаний обычно невелики. Но при послерезонансном режиме колебаний, т. е. сравнительно податливом опирании фундамента, могут при большой величине возмущающих сил возникать амплитуды колебаний, которые могут оказывать утомляющее действие на обслуживающий персонал или даже оказаться вредными для машины. [c.207]

При оценке нагрузки, испытываемой человеком, стоящим на фундаменте машины, можно принимать, что колебания прерываются длительными паузами, так как обслуживающий персонал находится на фундаменте только короткое время. Поэтому можно для оценки воздействия применять пониженную ступень и считать, что нагрузка, испытываемая человеком от колебаний фундамента машины, допустима при значениях характеристики до К = 3. Это предельное значение [исходя из уравнения (373), т.е. в данном случае 3 = 50Хп] соответствует следующим комби-лациям величин частот и амплитуд колебаний [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...