Коэффициент усталости

Пластмассы не имеют истинного предела усталости, для них определяют предел временной усталости при заранее обусловленном ограниченном числе циклов нагружения N (обычно 10 или 10 циклов). Тогда усталостная прочность a i для данного числа циклов нагружения N является критерием стойкости к усталости. В некоторых случаях стойкость к усталости характеризуется коэффициентом усталости К- [c.59]

Измерение усталостных свойств пластмасс различных типов показало, что коэффициент усталости термопластов весьма низок и равен в среднем 10% кратковременной прочности у армированных пластмасс этот коэффициент достигает 20—35% кратковременной прочности [3]. [c.60]

Коэффициент усталости материалов (трение без смазки) [c.66]

Из сказанного видно, что величина коэффициента усталости материала фундаментов нуждается в уточ-142 [c.142]

Отметим, что стри введении в расчет коэффициентов усталости в пределах 1,25—1,5 нет необходимости снижать расчетные сопротивления железобетонных конструкций. [c.146]

Стойкость к усталости может быть в ряде случаев охарактеризована коэффициентом усталости [c.115]

Коэффициент усталости большей части термопластов (кроме полиформальдегида) низок и равен примерно 10% кратковременной прочности у армированных пластмасс этот коэффициент достигает 20—35% кратковременной прочности. [c.115]

Эта теория получила экспериментальное подтверждение, в результате чего были предложены уравнения [4], в которых использован коэффициент усталости материала. [c.13]

Стойкость к усталости (в %) характеризуется коэффициентом усталости [c.8]

Величина коэффициента усталости для некоторых материалов приводится в табл. 1.6. [c.11]

Значения коэффициента усталости [c.12]

При расчете пружин или других элементов основания фундамента силу упругости нельзя рассматривать как статическую силу, так как речь идет о знакопеременном цикле напряжений и любой материал в этих условиях, как известно, обладает меньшей сопротивляемостью, чем при статических нагрузках. На основании проведенных до настоящего времени опытов можно приближенно считать, что вследствие явлений усталости материала выносливость его при колебаниях (вибропрочность) составляет только около Уз статической прочности. Соответственно этому для симметричных циклов загружений, т. е. для нагрузок, непрерывно изменяющихся в пределах между положительным и равновеликим отрицательным максимальными значениями, можно допускать только до 7з предельно допускаемого для статических нагрузок напряжения. Другими словами, запас прочности против знакопеременного напряжения должен быть равен тройной величине запаса при статическом приложении напряжения. Таким образом, с точки зрения сопротивления материала знакопеременное загружение эквивалентно статическому загружению силой, увеличенной в 3 раза. Следовательно, если силу упругости умножить на коэффициент усталости (J =3, то полученная величина [c.12]

Если приходится рассчитывать на длительное действие динамических сил, то полученные величины следует еще умножить на коэффициент усталости =3. [c.32]

В случае многократного повторения удара вышеприведенное значение силы упругости должно быть (для получения эквивалентной статической нагрузки) умножено на упоминавшийся уже коэффициент усталости (см. гл. 1.6). [c.35]

Для того чтобы определить действующую на основание эквивалентную статическую силу, надо полученную с помощью динамического коэффициента (или коэффициента резонансного увеличения) силу упругости (как и при расчете на удар) умножить на коэффициент усталости (см. гл. 1.6). [c.53]

Эквивалентная статическая сила при прохождении через резонанс, — если взять за основу коэффициент резонансного увеличения для железобетона Vr = 10 и принять, что возмущающая сила пропорциональна квадрату числа оборотов (центробежная сила жесткого вала), а коэффициент усталости (а =1.— получается равной [c.55]

Этим завершается общий ход расчета фундамента как жесткого тела. Мы можем определить вызываемые возмущающими силами (удар или периодическая сила, действующая в любом направлении) силы реакции упругих опор и, умножив их на коэффициент усталости, найти эквивалентные статические силы и по ним вычислить напряжения, возникающие в опорах. [c.75]

Размеры упругой прокладки должны быть так рассчитаны, чтобы эквивалентная статическая сила удара (рис. V.10) не вызывала недопустимых напряжений как в прокладке, так и в фундаменте. Сила P определяется динамическим расчетом, причем вычисленная динамическая,сила должна быть умножена на коэффициент усталости (коэффициент выносливости при знакопеременных напряжениях). Этот коэффициент принимается равным 3, если постоянно происходят удары с отскоком, как Б штамповочных молотах, и может быть снижен до 1,5, если такие удары происходят редко. [c.140]

Когда шабот устанавливается непосредственно на фундаменте без прокладки или если упругие свойства предусмотренной подшаботной прокладки не могут быть с достоверностью определены, то в качестве эквивалентной статической силы удара между шаботом и фундаментом можно в запас прочности принимать величину P из диаграммы рис. V.11. Эти величины, представляющие значения эквивалентной статической силы удара между падающей частью молота и шаботом (включая коэффициент усталости), определены на основании испытаний большого числа осуществленных установок молотов и применимы при условии, что вес шабота в 20 раз больше веса падающих частей молота. [c.140]

Коэффициент усталости (при длительной работе) ц=3. Эквивалентная статическая сила по уравнению (276) [c.150]

Фактическая величина дополнительной нагрузки на одну пружину (без коэффициента усталости) составляет только [c.151]

Фактическая добавочная нагрузка на одну пружину (без коэффициента усталости) составляет только /зХ 122 = 40 /сг, т. е. 10% статической нагрузки. [c.159]

Фактическая максимальная динамическая нагрузка на пружины (без коэффициента усталости) составляет [c.165]

Максимальная нагрузка, включая коэффициент усталости [c.167]

Отсюда можно, пользуясь указаниями гл. 1П [уравнения (152) — (153)], определить обе горизонтальные эквивалентные статические силы Pi и Рг (применение коэффициента усталости при таких неблагоприятных предположениях излишне). В соответствии со схемой действующих усилий (рис. V.30) в уровне подошвы фундамента получаются [c.172]

Поскольку коэффициент усталости принят =1, то эти силы можно рассматривать как статические величины. [c.186]

К группе А можно, наконец, отнести и фундаменты машин, выполняющих медленные движения, например, гибочные прессы, в которых практически действуют уже не динамические, а статические силы. В таких случаях расчет фундамента является динамической задачей лишь постольку, поскольку дело касается часто повторяющихся усилий, действие которых должно учитываться введением коэффициента усталости материала. [c.195]

Дальнейщее снижение значений динамических нагрузок, принимаемых при расчете на прочность и определяемых формулой (20), должно пойти по линии пересмотра значений возмущающих сил С и коэффициента усталости уст сторону их уменьшения. Вводя численное значение усг формулу (20) можно написать в виде [c.67]

В [Л. 21—29] величина коэффициента усталости принималась ky T = 2, причем столь большая величина этого коэффициента объясняется малой изученностью вопросов усталости железобетона, а также обосновывается данными [Л. 18], согласно которым коэффициент усталости бетона и железобетона следует принимать равным 3, а для металла — равным 2. Учитывается также предположение, что усталость материала фундамента вообще не имеет значения ввиду того, что амплитуды вибраций невелики. Полагая, с одной стороны, что коэффициент уст=3 излишне велик, а с другой стороны, что полный неучет усталости недопустим, в [Л. 21] рекомендуется величину этого коэффициента принимать равной 2. О. А. Савинов [Л. 19] принимает величину коэффициента усталости при предельной неуравновешенности роторов, равной fey T=I,5. [c.142]

Рассмотрим работу фундамента в условиях симметричного цикла. Согласно Л. 88, стр. 97, табл. 41] расчетное сопротивление растянутой арматуры из стали марки Ст. 3 на выносливость можно принять равным вын= 1 700 0,7 й 1 200 кГ1см . Поэтому при фактических напряжениях 33 кГ1см фундамент имеет более чем 30-кратный запас прочности. При измерениях амплитуда вибрации фундамента составила 35 мк. Если учесть, что амплитуда колебаний подшипников в условиях эксплуатации не может превосходить 100 мк и предположить, что вопреки всем правилам эксплуатации амплитуда колебаний подшипников будет 200 мк, то и в этом случае напряжения от динамических усилий не могут превзойти 33-200/35=190 кГ1см , а запас вибрационной прочности в фундаменте и тогда будет шестикратным. При таком запасе прочности увеличивать расчетную нагрузку, вводя коэффициент усталости, нецелесообразно-Остановимся теперь на работе фундамента в условиях асимметричного цикла, т. е. при работе его в вертикальной плоскости, [c.144]

Fatigue ratio — Коэффициент усталости. Отношение усталостной прочности к пределу прочности на растяжение. Должны быть установлены среднее напряжение и циклические напряжения. [c.955]

Собственно расчет жесткого фундамента машины производится следующим образо.м. В таком сооружении действуют воз.му-щающие силы, реакции упругого основания и силы инерции колеблющегося тела. Все эти силы взаимно уравновешиваются и вызывают в теле фундамента напряжения, которые должны быть умножены на коэффициент усталости материала для сравнения их с допускаемыми статическими напряжениями. Для упрощения расчета можно при высокой частоте возмущающей силы и низкой частоте собственных колебаний (виброизоляционный режим колебаний) пренебречь силами упругой реакции основания возмущающая сила практически уравновешивается силами инерции фундамента. И, наоборот, в случае низкой частоты возмущающей силы и высокой частоты собственных колебаний (дорезонансный режим колебаний) можно пренебречь силами инерции и возмущающая сила при этом практически уравновешивается реакциями упругого основания. [c.13]

При расчете нежестких фундаментов машин действие яина-м,ических сил также может быть приведено к эквивалентным статическим силам при помощи динамического коэффициента у и коэффициента усталости однако ход расчета в этом случае усложняется. [c.14]

Эта последовательность ударов только в редких случаях может одновременно иметь место в обеих дробилках, поэтому наличие второй дробилки достаточно учесть увеличением нагрузок поТледаватель на 20% и для расчета фундамента принять ве- " ударов ничины рис. У.34, умноженные на 1,2. Поскольку имеется в виду максимальная нагрузка, встречающаяся в виде исключения, нет необходимости учитывать усталость материала поэтому коэффициент усталости принимается рь = 1. [c.179]

Полученные величины упругих сил Р, и Ра можно рассматривать как эквивалентные статические сйлы, поскольку коэффициент усталости был принят равным единице (1>- =1). [c.183]

Эта перемена направления упругих сил, соответствующих отдельным видам колебаний, отражается также и на перемещениях фундамента горизонтальная сила упругости, приложенная в точке А2 (рис. VI.11), отличающаяся от эквивалентной статической силы только отсутствием коэффициента усталости материала, вызывает маятниковые колебания относительно полюса А, а сила упругости, приложенная в этой точке Л], вызывает такие же колебания относительно полюса Лг оба эти колебания происходят с частотой возмущающих сил и взаимно накладываются. Если при этом соответствующие частоты собственных горизонтальных колебаний обе выше или обе ниже частоты возмущающей силы, то эти силы упругости в определенный момент вызывают повороты в одинаковом направлении (см. силы Р[ и Рг на рис. VI.И, которые обе вызывают поворот против часовой стрелки относительно соответствующего полюса), а результи- [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...