Машина низкочастотная

Рис. 1.13. Рельефная машина низкочастотной контактной сварки типа МРН-24001

В табл. 12—21 приведены ориентировочные режимы сварки наиболее распространенных металлов, обеспечивающие получение сварных соединений размерами, указанными в табл. 1, 2. Режимы даны применительно к сварке деталей с отношением толщин до 2 1. При большем отношении толщины режимы должны быть соответствующим образом изменены. В режимах приведены максимальные действующие значения тока /св- д для машин переменного тока и максимальные (амплитудные) значения тока /св- м для машин низкочастотных, конденсаторных и постоянного тока. [c.91]

При шовной сварке алюминиевых сплавов на машинах низкочастотных и постоянного тока используют более мягкие режимы сварки, чем при точечной. Прерывистое перемещение свариваемых деталей может быть применено при сварке отдельными точками на шовной машине вместо точечной сварки. [c.96]

Ввиду того что разряд конденсаторов происходит № течение сравнительно короткого времени (время разряда меньше 0,1 с в самых мощных КМ), сварка на КМ осуществляется в жестких режимах по сравнению с контактными машинами других видов. Например, при точечной сварке легких сплавов толщиной (1,5-ь1,5) мм время сварки на КМ равно 0,03 с, на машинах низкочастотных и постоянного тока — 0,06 с, на машинах переменного тока — 0,14 с при сварке нержавеющей стали той же толщины время сварки на КМ равно 0,03 с, на остальных машинах — 0,18—0,24 с. Импульс сварочного тока КМ не имеет пульсаций и разрывов, что обусловливает плавное изменение плотности тока — одного из важнейших параметров процесса сварки. Это определяет плавное изменение [c.5]

При проектировании систем, в которых информация представлена в виде огибающей высокочастотных колебаний, возможны два способа введения переменных в модели. При первом способе несущей переменные изображают высокочастотные модулированные колебания. При анализе приходится имитировать поведение объекта в течение большого числа периодов несущей, что зачастую делает неприемлемо крупными затраты машинного времени. При втором способе огибающей переменные отображают огибающие высокочастотных колебаний. Отражение только низкочастотной огибающей существенно ускоряет вычисления, однако построение моделей может оказаться затруднительным. [c.188]

Стержни имеют очень широкое применение в различных областях техники в различного рода машинах, строительных конструкциях и приборах. Наиболее разнообразно применение стержней в приборах. Они используются в качестве чувствительных элементов в акселерометрах и частотных датчиках, механических низкочастотных фильтров — в электронной технике, а также в качестве аккумуляторов механической энергии. [c.5]

Небольшое количество перегрузок создают двумя режимами высокочастотным (основным) и низкочастотным. Машина автоматически переключается на период реализации участков программ с малым числом повторений амплитуд нагрузки, [c.178]

Установка для малоцикловых испытаний на циклическое растяжение-сжатие с кручением создана на базе испытательной машины ЦДМ-5 [135], Гидравлический низкочастотный возбудитель , используемый в испытательных машинах, отличается тем, что он снабжен стабилизатором давления. [c.246]

Вибрации машин, например, металлорежущих станков, компрессоров, электродвигателей и т. п. могут быть высокочастотными звуковыми и инфразвуковыми. Низкочастотные колебания осязаются человеком главным образом в тех случаях, когда они возникают в инструментах типа пневмомолотков. Осязанием воспринимаются также вибрации, происходящие с звуковой частотой и имеющие достаточно большую амплитуду. [c.105]

Если собственная частота колебаний расположена в низкочастотной области, продолжительность времени резонансного совпадения возбуждающей и собственной частот будет больше, чем в том случае, когда собственная частота колебаний системы относительно высока. Однако при остановке машины энергия возбуждающей силы невелика, особенно в области низких частот кроме того, необходимо предусматривать и увеличивать диссипативный параметр системы, т. е. внутреннее затухание. [c.113]

Изменение гармонических составляющих сигнала при усталости. Образцы цилиндрической формы с концентратором в виде кольцевой выточки подвергались циклическому растяжению—сжатию по симметричному циклу с частотой 18 гц на гидропульсаторе типа ЦДМ-Ю пу. Материал образца — сталь 45. Циклическое деформирование проводилось в постоянном магнитном поле при напряженности 1000 а м, при которой сигнал с измерительной катушки, охватывающей образец, был максимальным. Измерительная катушка через РС-фильтр высших частот (дифференцирующая цепочка) подключалась к анализатору гармоник типа С5-3. Проведены исследования изменения с числом циклов нагружения гармоник сигнала, возбуждаемого в измерительной катушке за счет магнитоупругого эффекта [1], до седьмой включительно. Результаты исследований представлены на рис. 1, а. Установлено, что некоторые гармонические составляющие (третья и седьмая) претерпевают заметные изменения с момента появления в образце магистральной усталостной трещины. Однако следует отметить, что измерение гармонических составляющих, кратных частоте нагружения, связано с некоторыми трудностями, заключающимися в том, что при низкочастотном нагружении для уверенного разделения гармоник необходимо работать при очень узкой полосе пропускания анализатора гармоник, а это накладывает жесткие требования к стабильности частоты нагружения, задаваемой испытательной машиной. По этой причине, а также вследствие их малости не удалось замерить изменение при усталости гармоник выше седьмого номера. [c.134]

Созданная в лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения установка ИМАШ-22-71 обеспечивает возможность прямого наблюдения, фотографирования и киносъемки микроструктуры, а также рентгеноструктурного анализа и записи изменения электросопротивления металлических образцов при их нагружении и тепловом воздействии. Чтобы расширить пределы нагружения, рабочую камеру установки смонтировали на универсальной 10-т испытательной машине УМЭ-ЮТМ, что позволило проводить испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении—сжатии, при изгибе с заданной амплитудой нагрузки или деформации при автоматической записи петель гистерезиса. На рис. 86 дана принципиальная схема установки. Она включает в себя [c.155]

В последнее время на машинах, работающих в условиях интенсивной низкочастотной вибрации, стали устанавливать сиденья с пневматической подвеской (группа 5). Использование в качестве упругого элемента воздуха позволяет получить при тех же габаритных размерах, что и у сидений группы 4, более эффективную виброизоляцию за счет нелинейных свойств этого элемента. [c.88]

Область исследованных электромагнитных волн простирается почти без перерывов от волн длиной тысячи километров, излучаемых низкочастотными электрическими машинами, до коротковолнового 7-излучения радиоактивных элементов и космических лучен. Различные участки этого спектра обладают разными свойствами, по-разному распространяются, по-разному себя проявляют. Узкая полоса спектра, заключенная между длинами волн от 0,38 до 0,76 мкм, способна воздействовать на наш глаз в определенных интервалах излучение способно вызывать химические реакции, фотоэффект, ионизацию газов. Наиболее длинноволновые излучения могут быть обнаружены с помощью электромагнитных колебательных контуров. Поэтому наряду с общими характеристиками излучения, в первую очередь энергетическими, имеют место специфические характеристики для отдельных областей спектра электромагнитных волн. [c.282]

На рис. 2.17 изображены линии регрессии для всевозможных пар низкочастотных вибрационных сигналов четырех машин с [c.64]

Очевидно, что значение потока вибрационной мощности (3.13) существенным образом зависит от соотношения между интервалом пространственной корреляции и длиной L опорных лап машины. На рис. 3.5 приводятся различные случаи распределения пространственной корреляции. Рис. 3.5, а соответствует низкочастотным вибрациям, для которых наибольший коэффициент корреляции между вибрациями в любой паре точек на машине равен единице. В этом случае из (3.13) имеем [c.86]

Связность колебаний обусловливает одну из трудностей рационального проектирования амортизации машин. Дело в том, что уменьшение первой собственной частоты (Oi по сравнению с парциальными частотами со и (о ,, хотя и является выгодным с точки зрения виброизоляции, однако ухудшает устойчивость машины, приводя к большим смещениям на низких частотах. С другой стороны, увеличение за счет связности второй собственной частоты (02 уменьшает виброизоляцию амортизаторов. Обе резонансные формы с частотами (7.28) возбуждаются как при действии горизонтальных усилий /, так и при действии момента сил Поэтому, даже если одно из этих воздействий, например fx, является высокочастотным, для эффективной изоляции вибраций машины, обусловленных низкочастотным воздействием / , требуется снижать как поворотную, так и горизонтальную жесткости подвески [c.231]

В механических системах, где имеется связность большого числа возможных колебательных движений, трудности проектирования амортизации еще больше возрастают. Так, если в схеме на рис. 7.16 центр тяжести машины смещен по оси х, то в ней все виды движения — вертикальные, горизонтальные и поворотные — оказываются связанными, нижняя резонансная частота становится еще ниже, а верхняя — еще выше. Поскольку в этом случае каждое из усилий / Д, U возбуждает все три резонансные формы, то для эффективной виброизоляции наибольшая из резонансных частот должна быть в полтора раза ниже самой низкочастотной спектральной составляющей всех внешних усилий, что не всегда возможно из-за требований, предъявляемых к устойчивости машины. [c.232]

Для низкочастотных осцилляционных собственных форм динамических моделей машинных агрегатов с ДВС выражение для коэффициентов Ьг линеаризованных сопротивлений на сосредоточенных массах модели собственно двигателя можно принять в виде [c.303]

Гораздо большее влияние на форму цикла воспроизводимых напряжений и соответственно на максимальное действующее напряжение оказывает нестабильность сдвига фаз между слагаемыми гармониками во времени. Это объясняется тем, что значение е, определяющее наблюдаемый фазовый сдвиг, зависит как от фазового сдвига q " между пульсаторами, так и от параметров динамической схемы установки. Особое влияние оказывают так называемые приведенные массы [9] при наличии сил вязкого сопротивления. Значительная зависимость вязкости масла от температуры сказывается соответственно на силах вязкого сопротивления и, как следствие этого, на сдвиге фаз между высоко- и низкочастотным компонентами напряжения. Это значительно усложняет методику испытаний, так как возникает необходимость периодически вносить соответствующую коррекцию в режим работы пульсаторов, что связано с полной остановкой и разгрузкой машины. [c.141]

Рельефные машины низкочастотной контактной сварки предназначены для сварки током низкой частоты деталей ответственного назначения из коррозионно-стойких, низкоуглеродистых, жаропрочных сталей и сплавов. Типичная рельефная машина МРН-24001 имеет следующую конструкцию (рис. 1.13). На верхнем кронштейне 9 корпуса 10 установлен пневмопривод 8, на ползуне которого закреплена верхняя контактная плита 5, соединенная с выводными колодками силового сварочного трансформатора жесткими 4 и гибкими /шинами. Нижняя контактная плита 3, установленная на столе 2, соединена с выводными колодками сварочного трансформатора жесткими шинами /, допускающими при отпущенных болтах подъем или опускание стола 2 с целью изменения величины раствора. В рельефных машинах нового поколения вывер- [c.177]

Накопление энергии (заряд батареи конденсаторов) — наиболее длительная операция цикла работы КМ, импульсное выделение энергии в момент сварки (разряд батареи) — наиболее кратковременная операция цикла. Благодаря сравнительно большому времени заряда (Тз= = 0,5... 1,5 с) обеспечивается существенное снижение потребляемой КМ мощности и точное дозирование запасаемой энергии. По сравнению с машинами аналогичного назначения КМ имеют установленную мощность, в 5— 7 раз меньшую мощности машин низкочастотных и постоянного тока. Например, при сварке легких сплавов толщиной (1,5 4-1,5) мм машины переменного тока потребля- [c.4]

Универсальная испытательная машина УПЭ-10Т [1201 предназначена для испытания при статическом и низкочастотном знакопостоянном или знакопеременном растяжении-сжатии или изгибе с частотой до 15 цикл/мин при нормальной и повышенных температурах до 400°С. Режим нагрева образца поддерживается и записывается автоматически. Силовоэбуждение осуществляется механическим приводом с электродвигателем с плавным регулированием скорости хода, а также реверсированием посредством электромагнитных муфт сцепления. [c.153]

Испытания на кручение в низкочастотном диапазоне от 1 до 20—30 Гц осуществляются кривошипными машинами или машинами с центробежными возбудителями (верхняя часть диапазона) при симметричном и асимметричном цикле. Кривошипный механизм — жесткое нагружение. При оснащении машин с таким механизмом динамометрами и регуляторами эксцентриситета кривошипного привода можно получить нагружение с постоянным моментом и программируемой амплитудой. Наибольшее распространение для H nbij тания на усталость при кручении получили машины с передачей крутящего момента посредством двойного кривошипа и резонансные машины с механическими вибраторами. [c.172]

Машина для испытания на усталость при бигарманическом нагружении при растяжении-сжатни имеет электродинамическое силовозбуждение. Машина имеет устройство для наложения высокочастотного иа низкочастотное нагружение. [c.183]

Универсальная гидрорезонансная усталостная машина марки ЦЛУ-30 предназначена для проведения испытаний конструкционных элементов и образцов материала на статическое или циклическое растяжение-сжатие, изгиб или кручение в условиях стабильного или программного нагружения [120]. Силовозбуждение машины — гидрорезоиансное, с роторным пульсатором, с автоматическим программным управлеиием. Машина работает с частотой от 4 до 3400 цикл/мин. При динамических нагрузках высокочастотных 0,2 Мн ( 20 тс) и низкочастотных 0,3 Мн ( 30 тс) амплитуда перемещений составляет 30 мм. Расстояние между захватами 0—2000 мм, между опорами при изгибе 100—1000 мм. Угол закручивания образца 0—18, крутящий момент 10—7200 Н-м (1— 720 кгс-м). [c.192]

Универсальная испытательная машина УМЭ-10Т изготовления ЗИМ, [120] предназначена для испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении-сжатии или изгибе с заданными амплитудами нагрузок до ЮОкН (10 тс) или деформаций при нормальной и повышенной температурах, в том числе на ползучесть и релаксацию. Силоизмеритель электронный. [c.243]

Завод ЗИМ серийно выпускает пульт низкочастотных гидропульсаций типа МЛ-1 [120], с помощью которого на универсальных машинах статического действия типов УММ, ПММ, ГЛ1С и др. можно проводить малоцикловые испытания с нагрузками, составляющими 0—50% предельного значения статического усилия машины (частота пульсаций от 2 до 150 цикл/мин рабочее давление 100— 1600 Н/см2 (10—160 кгс/см ), габаритные размеры 670X550x1050 мм, масса 120 кг). [c.245]

В спектре в этом случае, кроме одной составляющей на несущей частоте сод появляются две симметричные боковые составляющие Аок12 на частотах (ш + ш). В случае сложного спектра модулирующей функции появляется множество таких линий заполнения. Однако для текстильных машин определяющее значение при реальных значениях коэффициента модуляции от 0,05 до 0,2 имеет только основная частотная составляющая 4о что а позволяет рассматривать низкочастотные процессы как детерминированные. [c.73]

При исследовании низкочастотных динамических процессов в машинных агрегатах в пределах полосы пропускания [О, соп] управляющего устройства САРС коленчатый вал двигателя рассматривается как жесткое звено. Силовая динамическая характеристика две — вращающий момеит = q, р , рм, и), действующий на коленчатый вал, представляется в виде [c.40]

Активные системы стабилизации скорости, в отличие от пассивных систем, используются для уменьшения динамических ошибок, вызываемых сравпительпо медленными низкочастотными возмущениями. Пассивные системы (маховик, динамический гаситель) реагируют на ускорение в точке наблюдения поэтому они нечувствительны к статической ошибке угловой скорости, т. е. к постоянному по величине отклопению от номинального значения. Активные системы с тахометрической обратной связью снижают величину статической ошибки. Так, например, для машины с жесткими звеньями получаем из формулы (6.27) [c.117]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

При проектпровании определенного класса машинных агрегатов, характеризующихся активным взаимодействивхЛ двигателя, как ограниченного по мош ности источника энергии, с колебательной системой агрегата, важной практической задачей является построение конструктивно простых динамических корректи-руюш их устройств для борьбы с мош ными низкочастотными [c.302]

При анализе низкочастотных колебательных процессов в скоростном диапазоне двигателя динамическая модель длиннобаз-ного машинного агрегата указанного тина, как правило, может быть представлена в виде упрощенной цепной двумерной модели (рис. 91, б). Упруго-инерционные (Л, 3%-, с н) и диссипативные [c.302]

При исследовании влияния параметров на величину критерия Zav необходимо учитывать, что параметры / и Л, как правило, характеризуются только положительными вариациями отиоси-тельно своих базовых значений. Инерционные свойства возможных передаточных механизмов, в большинстве случаев зубчатых, применяемых в силовой цепи между двигателем и нагрузочным устройством, как правило, незначительно влияют на динамические характеристики машинного агрегата в низкочастотной области. Влияние упругих свойств этих механизмов на рассматриваемые характеристики учитывается при онределении величины Если в крутильной силовой цени машинного агрегата между двигателем и потребителем энергии расположено механическое звено со значительным моментом инерции Л, то при оценке по формуле (20.4) влияния различных параметров па величину критерия Zav параметры Jz и Л упрощенной модели агрегата определяются по формулам [c.304]

Анализ поведения длиннобазного машинного агрегата с иели нейным динамическим гасителем в пусковой (s, )-й резонансной зоне с учетом ограниченного возбуждения для оптимального выбора параметров Оо, упругой характеристики (20.23) эффективно осуществляется на основе асимптотической модели вида (9.36). Эффект частотной коррекции низкочастотных резонансных зон при помощи линейного динамического гасителя с настройкой согласно (20.18) может быть рационально использован также в машинных агрегатах с иным, чем в ДВС, механизмом ограниченного возбуждения. [c.311]

Разработанная в Институте механики АН УССР машина МИП-8М предназначена для испытаний консольных образцов диаметром 8 мм и позволяет в пределах 12 ступеней широка варьировать схематизированные программы напряжений и воспроизводить режимы испытаний, включающие кратковременные перегрузки [1, 4, 5]. Возможность воспроизведения малочисленных перегрузок обеспечивается применением двух режимов испытаний высокочастотного (основного) и низкочастотного, на который машина автоматически переключается на период реализации участков программ с малым числом повторений амплитуд нагрузки. Введение замедленного режима практически не понижает производительность ишьгганий, так как основная часть программиого блока обычно характеризуется длительным повторением одинаковых напряжений в пределах каждого уровня и воспроизводится при высокой частоте [6, 8, 14]. [c.73]

При высоких частотах (40—100 гц) высокочастотная составляющая возбуждается вращением неуравновешенных грузов, а низкочастотная, создается кривошипным возбудителем [14] или же статической изгибающей нагрузкой на конце вращающегося образца [И]. Чтобы полнее охарактеризовать возможности рассмотренных машин, укажем, что испытания при изгибе с вращением (В одной плоокости образцов диаметром 29 мм троводи-лись с частотой со2=3400 циклов в минуту [14], а испытания образцов диаметром 11 мм — с частотой сог = 5000 5200 циклов в минуту [11]. [c.129]

Суммирование двух синусоидальных составляющих осуществляется в машине крутильным инерционным вибратором с двумя соответству-ющими парами неуравновешенных грузов. Схема возбудителя приведена на рис. 78, где Ш и тг—массы неуравновешенных грузов соответственно низкочастотной и высокочастотной составляющих (mi > m2) i и (02 — угловые скорости вращения масс гп и m2 ( oi < ша) I — расстояние от оси вращения грузов О до оси колебания системы О ri и Г2 — расстояния от центра тяжести соответствующих неуравновешенных грузов до оси их вращения и 02 — силы инерции, развиваемые при вращении мйсс, Шу и m2. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...