Теплоотдача в вынужденном потоке жидкости

Теплоотдача в вынужденном потоке жидкости [c.298]

Теплоотдача в вынужденном потоке жидкости (вынужденная конвекция). 1. Теплоотдача в прямой трубе. Турбулентное движение. [c.492]

Теплоотдача в вынужденном потоке ЖИДКОСТИ (вынужденная конвекция) [c.585]

Если пучок труб омывается вынужденным потоком жидкости под углом гр, то коэффициент теплоотдачи для пучка труб при я1) = 90° необходимо умножить на поправочный коэффициент е , значения которого приведены в табл. 27-3. Тогда а.i, == [c.436]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

К настоящему времени выполнено большое число работ, посвященных исследованию кризиса теплоотдачи при вынужденном движении жидкости. Однако вводу большой сложности процессов тепло- и массо-переноса в потоке теплоносителя, приводящих к возникновению кризиса, до сих пор отсутствует достаточно надежная теория этого явления. Опытные данные и построенные на их основе расчетные соотношения для определения критических тепловых нагрузок не всегда согласуются между собой даже качественно. [c.72]

Из (12) и (18) видно, что фононное контактное теплосопротивление определяется соотношением между плотностями и скоростями звука в рассматриваемых средах. В приведенных расчетах нигде не фигурирует скорость потока жидкого металла и параметры, характеризующие режим его течения. Известно, что теплоотдача при вынужденной конвекции жидкости может быть выражена соотношением между безразмерными критериями Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля, т. е. интенсивность теплообмена будет определяться и скоростью потока жидкости. Однако специфика жидких металлов заключается в том, что они имеют очень низков значение числа Прандтля по сравнению со всеми другими жидкостями [9]. Поэтому для них передача тепла турбулентной конвекцией отступает на второй план по сравнению с чрезвычайно высоким коэффициентом теплопроводности. А так как основное термическое сопротивление находится при этом в узком пристеночном слое, в котором тепло переносится к жидкому металлу или от него за счет обычной теплопроводности, то тем самым правомерность предпринятого рассмотрения жидкого металла как неподвижного при расчете контактного теплосопротивления получает достаточное обоснование. При решении же гидродинамической задачи о нахождении коэффициента теплообмена между жидким металлом и твердой стенкой учет режима течения обязателен. [c.13]

Закон Ньютона—Рихмана. Анализ условий подобия процессов теплоотдачи тела, омываемого вынужденным потоком жидкости, можно рассматривать также в качестве общего доказательства закона теплоотдачи Ньютона—Рихмана. Действительно, если для определения плотности теплового потока др на поверхности тела мы воспользуемся любым из найденных безразмерных уравнений, например уравнением [c.244]

Как указывалось выше (п. 8.2.3), теплообмен при развитом пузырьковом кипении полностью управляется своими внутренними механизмами и не зависит от скорости вынужденного движения. Однако это не означает, что вынужденное движение вообще не влияет на закономерности кипения. Прежде всего с ростом скорости течения жидкости Wq возрастает коэффициент теплоотдачи однофазной конвекции и, следовательно, при неизменной плотности потока q уменьшается перегрев стенки относительно. Это приводит к тому, что начало кипения в потоке жидкости происходит при тем больших q, чем выше скорость жидкости. Эта закономерность хорошо видна из рис. 8.5, на котором представлены сглаженные опытные зависимости q(AT), полученные одним из авторов [17]. Теплообмен происходил на омываемой потоком воды плоской пластине при давлении 3,92 бар. Кривая 1 соответствует кипению при свободном движении (в большом объеме). В условиях обтекания пластины потоком воды до начала закипания коэффициент теплоотдачи не зависит от плотности теплового потока и целиком определяется скоростью жидкости (кривые 2, 3, 4). С ростом теплового потока при постоянном а, растет температура стенки, и при некотором значении [c.355]

Формула для определения среднего по длине коэффициента теплоотдачи при вынужденном ламинарном движении жидкости в трубе, учитывающая влияние свободной конвекции и направление теплового потока, может быть представлена в виде [c.190]

Возможен другой случай, когда плотность теплового потока столь велика, что вызывает такие большие турбулентные возмущения, которые остаются больше вызванных вынужденным движением жидкости. В этом втором случае коэффициент теплоотдачи будет зависеть от теплового потока так же, как при пузырьковом кипении в большом объеме. [c.268]

Теплоотдача в трубах при ламинарном режиме, как сказано, определяется только теплопроводностью жидкости, но при свободном движении за счет разности температур может возникнуть циркуляция потока, т. е. в этом общем случае теплоотдача определяется факторами как вынужденного, так и свободного движения. Безразмерное уравнение М. А. Михеева для этого случая имеет вид [c.165]

Интересна качественная характеристика процесса, установленная в данном исследовании. При низких скоростях вынужденного движения и низких тепловых потоках жидкость двигалась в нижней части трубы, а пар — в верхней, с парожидкостной поверхностью раздела, имеющей во времени нестабильный характер. Даже при очень небольших весовых паросодержаниях (например, 1,6%) жидкость занимала очень небольшую часть объема трубы. Это соответствовало меньшим значениям локальных коэффициентов теплоотдачи в верхней части трубы и большим в нижней. Парообразование вызывало ускорение движения пара относительно жидкости, что приводило к волновым колебаниям поверхности раздела. Дальнейшее увеличение скорости пара усиливало характер волнового движения поверхности раздела и приводило к выбрасыванию части жидкости в верхнюю часть трубы. Жидкость смачивала верх трубы тонким слоем и в результате значение а вверху становилось выше, чем внизу, где слой жидкости толще. Переход от одного характера движения к другому определялся, по мнению авторов, совокупностью следующих факторов скорости, ускорения пара, паросодержания и теплового потока. Эти положения иллюстрируются приведенными на рис. 7 графиками изменения локальных значений а. [c.108]

Исследование влияния вибрации и вращения поверхности нагрева. Выше было показано влияние искусственной турбулизации потока на интенсивность конвективного теплообмена. Создание закрученного потока повышает скорость движения потока жидкости, что приводит к увеличению интенсивности теплоотдачи. Такого же увеличения скорости можно достигнуть не за счет движения среды, а за счет движения поверхности теплообмена. Так, при вращении цилиндра в неограниченном объеме частицы жидкости вследствие вязкости вовлекаются в круговое движение. Частицы жидкости, находящиеся на поверхности, движутся с такой же скоростью, с какой вращается контур цилиндра по мере удаления от поверхности скорость движения жидкости уменьшается, а вдали от нее практически отсутствует. Вращение цилиндров производится электромотором через шкив или мотор постоянного тока, позволяющие изменять скорость вращения. Вращение цилиндра приводит к значительному увеличению скорости обтекания цилиндра, а следовательно, его теплоотдачи. При этом увеличение скорости не сопровождается повышением гидравлического сопротивления, определяемого формой тела. Опытное исследование теплоотдачи одиночных цилиндров при их вращении и вибрации проводилось в ряде работ Л. 3, 4] в условях свободной, вынужденной, а также при одновременном действии обоих видов конвекции. Общий эффект теплоотдачи определяется всеми указанными факторами. При обработке опытных данных имеется возможность сохранить вид прежних расчетных уравнений и с учетом интенсификации конвективного теплообмена дополнительной скоростью. [c.223]

В известной мере этих недостатков лишен метод обработки опытных данных, предложенный в [Л. 3]. В нем принимается, что теплоотдача при поверхностном и объемном, а также при кипении в неограниченной и ограниченной системах определяется в основном одними и теми же факторами что интенсивность теплообмена при пузырьковом кипении смачивающих жидкостей определяется главным образом интенсивностью пульсаций частиц жидкости, имеющими место в области, прилегающей непосредственно к стенке условия движения жидкости вдали от поверхности нагрева т. е. в объеме, не оказывают существенного влияния на теплоотдачу причина возникновения движения жидкости в объеме (свободное, вынужденное движение)- также не оказывает существенного влияния на теплоотдачу, так как опыт показывает, что организованное движение жидкости приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи только при относительно небольших тепловых потоках. [c.229]

Формулы для расчета конвективного теплообмена показывают, что коэффициент теплоотдачи (который входит в значение критерия Нуссельта Ми) увеличивается с ростом скорости потока (которая входит в критерий Рейнольдса Ке). Но при вынужденном движении жидкости скорость можно увеличить только за счет повышения мощности насоса или компрессора. Увеличение же мощности этих машин повышает расходы на эксплуатацию машины. Поэтому возможность повышения интенсивности процесса теплопередачи за счет роста всегда требует тщательного экономического анализа. [c.253]

Постановка и математическая формулировка задачи. Рассмотрим условия подо бия процесса теплоотдачи на внутренней, гладкой поверхности трубы, имеющей дли ну / и внутренний диаметр й, В трубе протекает вынужденный поток однородно жидкости, который на входе имеет температуру / 1 и скорость На поверхности 1 [c.272]

Большое значение в технике приобрели процессы теплообмена в движущихся средах. Как известно, течение любой жидкости или газа может быть разделено иа принципиально различные области ламинарного и турбулентного течения. Теплообмен при ламинарном и турбулентном течениях имеет различный Характер. Теплообмен в движущейся среде (жидкость или газ) представляет собой конвективный теплообмен, или. короче, конвекцию. При этом перенос тепла осуществляется путем перемещения объемов жидкости или газа, а следовательно, этот вид теплообмена неразрывно связан с переносом самой среды. Обычно при технических расчетах теплообмен между потоком жидкости, газа и поверхностью твердого тела называют конвективной теплоотдачей. Различают свободную (гравитационную) и вынужденную конвекции. [c.8]

На интенсивность теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного движения могут оказывать влияние плотность теплового потока q и скорость жидкости w, . На рис. 31.7 изображен общий Характер зависимостей a = f(q) при йУц==уаг и (Юц) при [c.377]

При ламинарном режиме течения жидкости теплота передается теплопроводностью по нормали к общему направлению движения потока. Конвективная составляющая теплоотдачи будет больше или меньше в соответствии с распределением скоростей по сечению потока. При значительной разности температур в потоке возникает, как следствие, разность плотностей. На вынужденное движение накладывается свободное движение, турбулизирующее поток, и теплообмен интенсифицируется. Влияние свободной конвекции заметно при Gr Рг > 8 10. [c.133]

Особый интерес представляет точка перехода от пузырькового кипения к испарению при вынужденной конвекции. Последний механизм, являясь по природе конвективным, зависит от скорости или массового расхода жидкости, тогда как пузырьковое кипение иочти не зависит от скорости. Если отношение коэффициента теплоотдачи в двухфазном потоке йгф к коэффициенту теплоотдачи в однофазном потоке жидкости при том же расходе в канале того же размера Л, построить в зависимости от параметра [c.113]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах. Ламинарный (вязкостный) режим течения жидкости (газа) в трубах наблюдается при значениях Ке = < НСкр и при отсутствии в вынужденном потоке естественной конвекции. [c.93]

Закон сопроти1Вления тел в потоке жидкости или газа указывает, что затрата напора в основ 11ом зависит от окор ости потока, плотности жидкости или газа, характера потока, геометрических размеров и форумы обтекаемых тел. От этих же факторов-, в условиях вынужденного потока жидкости или газа зависит и коэффициент конвективной теплоотдачи. Фор-мула для определения последнего в общем случае может быть представлена в виде [c.200]

Этот пример показывает, что преобразование уравнений к безразмерному виду при номощи анализа размерностей физических величин позволяет получать такие же критерии подобия (или эквивалентные им), как и метод преобразования масштабов. Критерии подобия процессов теплоотдачи тела при внешнем обтекании вынужденным потоком жидкости. Рассмотрим безразмерные величины, которые содержатся в уравнениях (5.5) и (5.7). Величину = a/iA называют критерием [c.243]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

При небольших скоростях потока и при достаточно большой плотности теплового потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а С. С. Кутате-ладзе предложен простой и эффективный метод учета совместного влияния скорости циркуляции и плотности теплового потока на теплоотдачу при кипении. В этом случае влияние этих факторов оценивается соотношением предельных значений — коэффициента теплоотдачи при кипении 00 и коэффициента теплоотдачи к вынужденному нотоку при отсутствии кипения о. При оо/ао<0,5 принимают а = о при Qtoo/ao > 2 а = оо. В области 0,5 < оо/схо < 2 коэффициент теплоотдачи рассчитывается по интерполяционной формуле [c.202]

В этом случае интенсивность теплообмена определяется взаимодействием факторов, определяющих интенсивность теплообмена при кипении жидкости (од), и факторами гидродинамического воздействия на нее, обусловленными вынужденной конвекцией (aw) - Расчет теплоотдачи в условиях вынужденного движения двухфазного потока выражается функциональной зависимостью (Не Яекр)- [c.317]

Наиболее простой, но достаточно удачной лоделью при рассмотрении закономерностей движения двухфазного потока и переноса тепла в условиях ядерного реактора может служить случай движения воды в длинном канале при постоянном тепловом потоке, исследованный Колье (рис. 2.4) [3]. На входе в канал температура массы воды и стенки ниже температуры насыщения. По мере нагревания жидкости растет и температура стенки, и разность между их температурами определяется уравнениями теплоотдачи при вынужденной конвекции, рассмотренными выше. Когда температура стенки превысит температуру насыщения, на стенке начнут образовываться пузырьки пара, и наступает режим кипения воды при недогреве. При дальнейшем движении потока температура всей массы теплоносителя достигает температуры насыщения, и устанавливается режим развитого пузырькового кипения. [c.21]

По мере увеличения температуры стенки, а следовательно, и ее тепловой нагрузки, перегрев жидкости в пристенном слое увеличивается, в связи с чем равновесный размер пузырьков становится меньше. Таким образом, плотность распределеления одновременно сидящих на стенке пузырей увеличивается, как и густота заполнения жидкостного объема свободно движущимися пузырями. Это приводит к росту суммарной поверхности раздела двух фаз, а следовательно, к интенсификации парообразования. Мощным фактором, действующим в том же направлении, является многоочаговое возмущение пограничного слоя жидкости пузырями. При росте пузыря окружающая его жидкость оттесняется, после же отрыва пузыря менее нагретая жидкость устремляется к месту, где перед тем находился пузырь. Возникают пульсационные движения, которые в районе каждого центра парообразования периодически турбулизируют пристенный слой. Пока температурный напор мал, немногочисленные возмущения от отрывающихся пузырей не оказывают существенного влияния на осредненную во времени интенсивность теплоотдачи, и поэтому коэффициент теплоотдачи к кипящей жидкости может быть определен так, как будто никакого кипения и не происходит. По мере увеличения плотности теплового потока положение решительно изменяется интенсивность теплоотдачи начинает превышать уровень, отвечающий некипящей жидкости. Перемешивание жидкости вблизи поверхности нагрева из-за кипения столь энергично при больших тепловых нагрузках, что коэффициент теплоотдачи может оказаться почти независящим от того, развивается ли кипение в большом объеме или же при наличии вынужденного течения жидкости вдоль стенки. [c.165]

В настоящее время явление возникновения кризиса теплоотдачи при кипении насыщенной жидкости в условиях вынужденной конвекции достаточно полно изучено многими исследователями. Обычно принято считать, что величина критической тепловой нагрузки определяется локальными значениями энтальпии, скорости и давления. При этом в большинстве случаев не принилга-лось во внимание влияние на критическую тепловую нагрузку условий течения пароводяной смеси. Кроме того, остался недостаточно выясненным вопрос о режиме течения двухфазного потока непосредственно перед возникновением кризиса теплоотдачи. [c.232]

Теплообмен при кипении жидкости в большом объеме широко исследован с различных точек зрения. Интенсивно исследована теплопередача к кипящей жидкости, омывающей обогреваемую стенку канала. Однако более поздние исследования были посвящены весьма ограниченной области существования поверхностного кипения при наличии вынужденной конвекции или для потоков с очень небольшим паросодержанием [1—31. Поэтому из рассмотрения ранних статей следует, что расчетные соотношения основываются на некоторых физических соображениях, касающихся роста пузыря. Вообще эти соотношения получены на основании выражений, справедливых в условиях кипения жидкости в большом объеме. Проведенные недавно исследования для потоков с высоким паросодержанием показывают, что при высоком паросодержании влияние конвекции на теплообмен нельзя не принимать во внимание и что возможно даже подавление пузырькового кипения, на что указывал Денглер. Для этих условий было предложено несколько расчетных соотношений [4—7]. Эти соотношения основаны на гипотезе о том, что количество тепла, передаваемое конвекцией, превышает количество тепла, передаваемое любыми другими путями, когда паросодержание достигает вполне определенной величины. Конвективный теплообмен описывается уравнением, по виду напоминающим соотношение Нуссельта. Коэффициент теплоотдачи дается выражением [c.253]

НУССЕЛЬТА число — безразмерный коэф. стационарного теплообмена между поверхностью тела и потоком жидкости или газа в случае естественной или вынужденной конвекции. Предполагается, что передача теплоты осуществляется теплопроводностью в тонком пограничном слое жидкости или газа, образующемся на поверхности тела. Н. ч. Ки аИк, где а — коэф. теплоотдачи от поверхности тела к жидкости или газу (или наоборот), I — характерный размер тела, к — коэф. теплопроводности жидкости или газа. Иногда вводят также местное Н. ч. Ки = а х)х/к, где х — координата рассматриваемой точки тела. Назв. по имени В. Нус-сельта (Е. К. Nupelt). [c.369]

Естественно, что каждому режиму течения соответствуют определенные закономерности теплоотдачи, зависящие от режимных параметров потока и прежде всего от тепловой нагрузки и паросодержания. На картограмме теплоотдачи при вынужденном движении теплоносителя, изображенной на рис. 2.6, схематически показаны все режимы теплоотдачи. Здесь же штрихпунктиром нанесена область кризиса второго рода (высыхания пленки), существующая в узком диапазоне параметров. Как видно из картограммы, режим теп.лоотдачи за счет испарения жидкости при вынужденной кон- [c.42]

Большинство исследователей считает, что основными режимными параметрами, определяющими закономерности теплоотдачи, являются тепловой поток, давление, массовая скорость и паросодержание потока. Решение вопроса о влиянии любого параметра на интенсивность теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения связано с решением более общего вопроса — вопроса о влиянии вынужденного движения и процесса парообразования на механизм теплопереноса при кипении. Работами советских и зарубежных исследователей установлено существование трех режимов теплоотдачи при движении двухфазных потоков. В первой области увеличение наросодержания и скорости циркуляции несущественно влияет на интенсивность теплообмена. Коэффициент теплоотдачи определяется величиной тепловой нагрузки и давлением кипящей жидкости. В другой области параметров коэффициент теплоотдачи определяется в основном вынужденной циркуляцией и практически не зависит от величины теплового потока. Между этими двумя режимами теплоотдачи находится переходная область, где наблюдается влияние как теплового потока, так и скорости циркуляции. [c.98]

Коэффициент теплопередачи К зависит в основном от значений коэффициентов теплоотдачи aj и аг, так как термическое сопротивление стенок обычно невелико (если нет специальной тепловой изоляции). Формулы для расчета конвективного теплообмена показывают, что коэффициент теплоотдачи а увеличивается с ростом скорости потока. Но при вынужденном движении жидкости скорость можно увеличить только за счет повышения мощности насоса или компрессора, обеспечивающего это движение. Увеличение же мощности этих устройств повышает расходы на эксплуатацию проектрфуемой машины. Поэтому возможность повышения интенсивности процесса теплообмена за счет роста К всегда требует тщательного экономического анализа. [c.134]

Особенно широко и всесторонне научная деятельность Михаила Викторовича развернулась в 1922 году, когда он, по предложению академика Абрама Федоровича Иоффе, начал работать в Государственном Рентгеновском институте в Ленинграде, а затем в Ленинградской физико-технической лаборатории. Организация теплотехнического отдела и руководство его работой в этой Лаборатории были поручены Михаилу Викторовичу. В этот период с 1922 по 1929 год, Михаил Викторович лично и со своими учениками публикует широко известные принципиально новые работы по расчету теплопередачи в паровых котлах, по исследованию условий теплоотдачи в наиболее характерных, классических случаях вынужденного и свободного обтекания тела потоком жидкости, по распространению тепла в твердом теле и, наконец, по моделированию тепловых устройств. Определившееся этими работами направление теплотехнических исследований успешно развивалось затем и развивается до сих пор в ряде Лабораторий, в том числе в Лабораториях крупных отрослевых институтах ВДТИ имени Ползунова и ВТИ им. Дзержинского, в Энергетическом институте им. Г. М. Кржижановского АН СССР и в ряде других. К настоящему времени достижения наших ученых здесь весьма значительны — теоретически и экспериментально разработана теплопередача и приложения ее к детальным расчетам паровых котлов и турбин, промышленных печей и других тепловых аппаратов разработаны относящиеся к теплотехническим устройствам разделы технической гидродинамики сильно расширено учение о теплопроводности в твердом теле разработана методика моделирования тепловых устройств и ряд других разделов. Существенно, что как по оригинальности выполнения, так и по результатам эти исследования Михаила Викторовича и его учеников опережают и по научному уровню превосходят работы заграничных авторов. [c.249]

На рис. 7.8.2 представлены зависимости от теплового потока qw перепада температур AT = Tw — T, (между температурой греющей стенки Tw и температурой жидкости Т, на некотором удалении от стенки W, где эта температура достаточно однородна), а также коэффициента теплоотдачи при кипении насыщенной жидкости (Ti = Ts) на горизонтальной поверхности, обращенной вверх, в поле сил тяжести и в отсутствие вынужденного течения или обтекания греющей поверхности. Видно, что при достаточно малых тепловых потоках (участок АВ), когда пузырьковое кипение очень. слабо выражено, тепловой поток qw пропорционален AT (ге>1), а зависимости qw(AT) и (АГ) такие-же, как для однофазной жидкости в условиях свободной конвекции. На участке ВС реализуется развитое пузырьковое кипение, когда образование и отрыв пузырьков от греющей поверхности рштенсифицирует теплообмен за счет увеличения qi пз-за перемешивания жидкости отрывающимися пузырьками. Дальнейшее увеличение теплового потока приводит к повышению паросодержания ag пристенного слоя и при 0,8 пузырьковая структура из-за слияния пузырьков фактически нарушается, а на [c.255]

Кипение насыщенной жидкости при вынужденной конвекции, или объемное кипение, происходит, когда температура в ядре потока движущейся жидкости равна температуре насыщения или немного лревышает ее (рис. 4.2,6). В этом случае могут существовать многочисленные различные режимы течения парожидкост-ного потока, в которых действуют разные механизмы теплоотдачи. Эти режимы будут описаны ниже. [c.104]

Расчетные формулы, применяемые в настоящее время в инженерной практике, представляют собой соответствующие частные случаи общего критериального уравнения (14.23). Экспериментальные исследования вынужденной конвекции при ламинарном течении теплоносителей показали, что возможны два режима движения—вязкостный и вяз-косгно-гравитационный. Первый наблюдается в случае преобладания-сил вязкости над подъемными силами. При втором режиме учитывают эти силы. Наличие естественной конвекции турбулизирует поток и усиливает перенос теплоты. При этом наибольшая турбулизация наблюдается при вертикальном положении стенки и противоположных направлениях свободного и вынужденного движений жидкости. Критерием, по которому различают указанные два режима, является зна-ченз1е произведения Gr Рг. При Gr Рг > 8 10 режим течения вязкостно-гравитационный, и оценку среднего коэффициента теплоотдачи при этом режиме можно дать по формуле [2] [c.246]

При вынужденном течении однофазного потока в условиях турбулентного режима интенсивность теплообмена существенно выше, чем при естественной конвекции, поэтому в этом случае влияние процесса парообразования а коэффициент теплоотдачи наблюдается яри более 1Высоких температурах ядра потока. Следовательно, при одной и той же плотности теплового потока в условиях вынужденного движения значение предельного недогрева жидкости меньше, чем в условиях естественной конвекции.. Скорость жидкости оказывает существенное влияние на температуру i .K. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...