Старт Параметры

Текстом информационной перфокарты являются наименования неподвижных шарниров или углов, а также числовые параметры. Служебные информационные карты СТАРТ и КОНЕЦ не требуют после себя информационных карт. Когда несколько последовательных информационных групп имеют одно наименование служебных перфокарт, допускается оставлять лишь одну — первую из них. Процесс ввода и анализа информационных групп происходит следующим образом. После ввода служебной не управляющей карты анализируется ее текст и специальный параметр получает соответствующее значение. Если эта карта оказалась структурной, то формируется массив управляющего блока. Затем вводится информационная карта и ее текст в соответствии с наименованием информационной группы расшифровывается с помощью подпрограммы ОБРАБ. (Программа ОБРАБ написана на языке символического кодирования ЭВМ <(Минск-32 (ЯСК).) Расшифрованная информация помещается в соответствующие именные массивы, а затем в управляющем блоке она используется для подготовки массивов входных параметров стандартных подпрограмм расчета КП движения точек, а также для подготовки вычисленных параметров к выводу на печать (в виде таблиц или графиков). [c.65]

После всех информационных групп, описывающих структуру механизма и оформление результатов расчета, необходимо поставить служебную карту СТАРТ, которая означает конец исходной информации для одного варианта механизма и начало вычислений кинематических параметров. [c.77]

Рассмотрим сначала старт трещины при квазистатических условиях в упругопластическом материале. До сего времени /-интеграл [46] был наиболее широко используемым параметром, который, в частности, обеспечил достаточно внушительные достижения в исследованиях упругопластического разрушения. В случае зарождающегося автомодельного роста трещины в упругом материале в квазистатических условиях / (который равен ] когда в (2.49) iii и ih принимаются равными нулю) имеет смысл энергии, высвобожденной на единицу прироста трещины. Как и в ситуации с параметром ] из (2.49), не зависящий от пути /, рассматриваемый теперь только как контурный интеграл, может быть определен, если плотность энергии деформации представляет собой однозначную функцию деформации материала, материал однороден, а объемные силы равны нулю. [c.159]

Рассмотрим сначала упругопластическое тело с трещиной, подвергнутое квазистатическому, монотонному и пропорциональному (радиальному) нагружению, при котором остается справедливой деформационная теория пластичности. Далее будем считать, что (1) материал однороден, по крайней мере в направлении X], (2) нагружение осуществляется только за счет внешних усилий, т. е. объемные силы равны нулю кроме того, мы ограничиваем наше внимание только стартом трещины. Для случая стационарной трещины параметр разрушения можно определить следующим образом [c.161]

Из соотношения (105) следует, что скорость роста трещины зависит только от одной переменной, так как п является структурно-чувствительным параметром, не зависящим от условий нагружения [32]. В гл. IV дан обзор экспериментальных данных, показывающих, что изменение внешних условий нагружения не влияет на п при обеспечении условий автомодельности напряженно-деформированного состояния на фронте трещины. В качестве примера на рис. 41 представлены кинетические диаграммы усталостного разрушения для сплава Ti — 6А1 — 4V, полученные [66] при варьировании асимметрией цикла в широком диапазоне. Эти же кинетические кривые представлены на рис. 42 после смещения их в точку с координатами А и В. Видно слабое влияние R на параметр п при R — 0,04-0,7 (линия 1) параметр = 3,1 при / = 0,1 получены два значения п = 3,1 и 3,5 (линия 2) и, наконец, при R = = 0,1 —1,0 —3,0 и —5,0 значение п снизилось до 2,6. Некоторое изменение п может быть связано в данном случае с высоким начальным номинальным напряжением, обусловливающим нарушение автомодельности напряженно-деформированного состояния на фронте трещины уже в момент ее старта. [c.79]

Развитие беспилотных ЛА, а также необходимость решения вновь возникающих прикладных задач, связанных с определением параметров движения объектов, выдвигает комплекс новых требований по точности и надежности получения информации о координатах, скорости, ориентации движущихся объектов. Условия применения и функционирования беспилотных маневренных ЛА требуют повышенной точности и высокой частоты навигационных определений на всех этапах их использования, начиная от момента включения бортовых систем или старта аппарата и до окончания выполнения поставленной задачи. [c.25]

Последовательный селектор отличается от дискриминатора тем, что выдает сигнал на выходе в том случае, когда величина измеряемого параметра лежит между двумя установленными границами. Если измеряемый интервал задан импульсами старта и финиша, то простейший временной последовательный селектор можно построить, например, по такой схеме. Значение одной границы селекции — величина нижнего порога к — задается линией задержки значение окна селекции — длительностью с импульса финиша, импульс старта формируется в виде максимального короткого сигнала. Если импульс старта поступает на вход линии задержки, импульс финиша — на один вход схемы совпадений, а задержанный стартовый импульс — на другой ее вход, то сигнал на выходе схемы совпадений появляется только тогда, когда измеряемый интервал лежит в пределах границы селекции от к до к + с. [c.130]

Примеры решения модельных задач о наборе максимальной энергии при вертикальном подъеме и об оптимальной вертикальной посадке в постоянном плоскопараллельном гравитационном поле, о. посадке с круговой орбиты спутника и о наборе гиперболической скорости при старте с круговой орбиты спутника показали, что, несмотря на малые значения удельного веса двигателей ограниченной скорости истечения, учет веса двигательной системы суш,ественно влияет на параметры оптимального движения тела переменной массы и приводит к экстремальной задаче определения наивыгоднейшего значения веса двигателя (максимальной тяги), обеспечиваюш его максимум доставляемого полезного груза [c.273]

Эллиптичность и наклон орбит планет старта и назначения существенно усложняют задачу об определении параметров перелетной траектории, однако для малых эксцентриситетов и наклонов она часто [c.739]

Лунное притяжение мало меняет параметры траекторий попадания в центр видимого лунного диска, поэтому при определении начальных данных для пассивного участка перелетной траектории лунное притяжение не принималось в расчет. Если место старта находится в северном полушарии Земли, то существуют два основных типа траекторий попадания [c.746]

Вернемся опять к полной модели Лоренца (359). У нее имеется три стационарных рещения при г > 1, и только два из них (360) устойчивы при небольшой надкритичности. Но что произойдет, если увеличивать параметр г, не ограничиваясь небольшими его значениями Первый вопрос — устойчиво ли равновесие (360) — можно опять рассмотреть с помощью линейного приближения вблизи равновесия. Соответствующий анализ показывает, что существует второе критическое значение га, выше которого происходит вторая бифуркация. Но это еще не все. Оказывается, система уравнений (359) имеет много различных мод движения. Самая удивительная из них была обнаружена самим Лоренцем при значениях параметров г = 28, <т = 10, ==8/3. Это решение получило название "странный аттрактор". Лоренц обнаружил, что система X, К, Z) совершает сложное хаотическое движение, похожее на "танец" вокруг двух неустойчивых фокусов. Стартуя с любой точки с небольшими X, , Z, система переходит на неустойчивый фокус, вокруг которого она начинает описывать витки с амплитудой, возрастающей со временем, т.е. пробегает траекторию по раскручивающейся спирали. После некоторого количества таких витков система внезапно устремляется ко второму фокусу, вокруг которого она снова описывает витки по раскручивающейся спирали. После нескольких витков, система снова перепрыгивает на первую спираль, чтобы приблизительно повторить то же самое движение. Однако никакой периодичности в таком движении нет и времена, в течение которых система находится вблизи одного из фокусов, и число витков на каждой из спиралей кажутся совершенно случайными. Хаотическое движение появляется в совершенно детерминированной динамической системе с тремя координатами X, V, Z. [c.322]

В главе 3 теория эллиптического движения используется для решения прямой и обратной задач околоземной баллистики Анализируются оптимальные условия старта и влияние начальных параметров на получающуюся траекто- [c.7]

Еще одной важной особенностью катапультного старта палубных самолетов является попадание пара катапульты на вход в. воздухозаборники двигателей и влияние его на устойчивость работы двигателей. Как указано выше, на устойчивость работы двигателя при попадании пара катапульты оказывают влияние три фактора неравномерный нагрев на входе в компрессор изменение физических свойств паровоздушной смеси по сравнению с воздухом испарение водяных капелек, появляющихся из перегретого пара катапульты при взаимодействии с воздухом. Основным фактором при этом является быстрое нарастание по времени температуры воздуха на входе в компрессор при значительной неравномерности температурного поля. На рис. 3.6 показан качественный характер изменения режимов работы двигателя на характеристике компрессора. Наличие неравномерного температурного поля из-за несимметричности попадания пара на вход в воздухозаборник приводит к дополнительному усилению температурного воздействия на устойчивость работы двигателя. Тепловое воздействие приводит к изменению параметров компрессора и режима его работы. В начальный период времени (в интервале от до t- ) частота вращения и расход топлива в силу инерционности системы регулирования остаются практически неизменными. Однако приведенные частоты вращения Пщ, и расхода воздуха Gnp значительно снижаются, поскольку эти величины обратно пропорциональны корню из температуры воздуха на входе в компрессор. Рабочая точка на характеристике компрессора быстро перемещается к границе 2 неустойчивой работы компрессора и в момент времени возникает неустойчивая работа компрессора — помпаж в двигателе. При этом появляются хлопки, рост температуры газов за турбиной и снижение частоты вращения ротора. Давление за компрессором резко падает, и возникают его колебания, а давление [c.179]

После старта трещины при задании внешней нагрузки Р, обеспечивающей автомодельность локального НДС, Г -инте-грал, рассчитанный по контуру 1 (Т ), практически не изменялся, в то время как интеграл Т, рассчитанный по контуру 2 Т ), возрастал по мере роста трещины (см. рис. 4.24,в). Полученные результаты позволяют сделать вывод, что параметр Т однозначно контролирует НДС у вершины развивающейся трещины для описания НДС с помощью Г необходимо использо- [c.257]

Анализ субкритического развития трещины начинается с определения момента ее старта, который контролируется параметром Ji . Существуют различные методы испытаний для определения he. Прямые методы разности потенциалов, разгрузки, акустической эмиссии позволяют с помощью одного образца непосредственно фиксировать момент старта трещины и величину бхс, далее посредством пересчета определять he [134, 135, 219]. Недостатки этих методов заключаются в том, что приходится использовать довольно сложное оборудование кроме того, имеются материалы, у которых трудно дифференцировать изменение податливости образца, обусловленное текучестью или стартом трещины [13. Косвенные методы (испытания по ГОСТ 25.508—85 [143], ASTM Е399—74 [419], методы Гриффитса [330], Бигли—Лэндеса [350]) определения he требуют испытаний нескольких образцов с различными уровнями нагружения. В результате этих испытаний строится /н-кривая. Далее путем графических построений определяется величина he. [c.260]

В настоящей работе предлагается экспериментально-расчетный метод определения Ju с использованием диаграммы P — AL, полученной для одного образца [130, 133]. В основе метода лежит концепция постоянства параметра Т после старта трещины, иными словами, концепция однозначного соответствия диаграммы Р — AL с условием Т (АL) = onst = he. [c.260]

Адаптационные возможности и уровень интеллекта индивидуальных МЛШС управления могут колебаться в широких пределах. Некоторые из них могут только принимать простейшие решения типа старт-стоп , а другие могут автоматически корректировать ПД, настраивать параметры законов управления, анализировать качество работы, диагностировать неисправности отдельных узлов (например, износ или поломку инструмента), распознавать налеты или заготовки в них, самостоятельно выбирать нужный инструмент, оснастку и программу обработки и т. д. Спектр функций адаптивного РТК определяется, главным образом, тем алгоритмическим и программным обеспечением, которое реализовано в его системе управления. [c.104]

Наиболее четко это положение прослеживается при оптимизации космических энергетических установок [28, 58]. Так, для ядерных и солнечных космических энергетических установок превалирующее влияние ка величину 3 оказывает транспортная составляющая экплуатационных расходов из-за высокой стоимости доставки на орбиту одного килограмма полезной нагрузки современными ракетами-носителями разового действия. Эти затраты в зависимости от типа ракеты-носителя, абсолютной величины полезной нагрузки, координат точки старта и параметров орбиты, а также ряда других факторов лежат в пределах 8000. .. 40 ООО долл/кг. [c.43]

Моменту i старта трещины предшествует момент О начала рас1фытия ее берегов вблизи линии фронта и момент е начала пластического затупления кончика трещины. Для идентификации этих условных моментов в кратковременных или длительных статич1еских испытаниях обычно регистрируют даазрамму (нагрузка Р, нормальная к линии трещины, -относительное смещение V берегов последней) и с помощью того или иного метода убеждаются в отсутствии физических приростов трещины вплоть до момента /. По диаграмме Р- устанавливают значения нагрузки Р и смещения V в указанные моменты и вычисляют соответствующие им величины параметра К. Последние позволяют рассчитать уровни нагрузки Р в моменты О, е и I при наличии стационарной трещины произвольных размеров. [c.286]

В большинстве конструкций после старта трещины наблюдается стадия стабильного разрушения, которая обычно завершается переходом к нестабильному, а затем динамическому развитию процесса разрушения. Сопротивление конструктщи росту трещины характеризуют кривой Кл (рис. 11.4.2) либо диаграммами статического (рис. 11.4.3, а) или усталостного (рис. 11.4.3, б) разрушения. По ним определяют параметры разрушения в момент г начала стадии нестабильного роста трещины (см. рис. 11.4.2) и в момент с достижения развивающейся трещиной (рис. 11.4.3, а) некоторой 1фитической скорости, а также [c.286]

Поскольку интеграл/ (= G), определенный с помощью (2.20), обладает обоснованным физическим смыслом в качестве удельной энергии, высвобожденной в вершине трещины, причем ее легко рассчитать, пользуясь простыми численными методами с помощью (2.49) и характеристик полей, удаленных от вершины, то в результате этой величиной можно пользоваться как параметром, определяющим упругодинамическое развитие трещины и ее останов. В [10] приводятся зависимости, связывающие и динамические коэффициенты интенсивности напряжений. Интеграл J, вообще говоря, является функцией скорости движения вершины трещины [10. В динамических задачах разрушения старт трещины возникает при/ = / , а ее движение осуществляется при — где и — характеристики материала. В работах [11, 12, 18, 23, 24] приводятся примеры использования этих критериев для предсказания особенностей развития трещины и ее останова, там же помещены сравнения с экспериментальными результатами. [c.145]

При исследовании динамики разрушения возникают следующие задачи. Во-первых, при каких условиях квазистатического или динамического нагружения начинается катастрофическое распространение трещины заданных размеров Во-вюрых, при каких условиях разгрузки распространяющаяся трещина остановится В-третьих, какие параметры нагрузки и материала определяют распространение трещины В-четвертых, при каких условиях распространяющаяся трещина разветвится и какой механизм лежит в основе этого явления Эти задачи назьшают задачами старта, остановки, распространения и ветвления соответственно. Их решение и составляет предмет динамической механики разрушения. [c.159]

Рис, 11, Анализ процесса старт — остановка трещины в сосудах, испытанных на термический удар в ORNL. Сосуды имели длинную осевую поверхностную трещину глубиной И мм с внутренней поверхности, а — параметры трещиностойкости закаленной стали А508, полученные на образцах, изготовленных из испытанного сосуда TSV-1. Обозначения J — инициирование 2 — остановка (темные значки относятся к динамическому анализу, светлые —к эксперименту), б —сопоставление результатов эксперимента TSE-4 с результатами динамического анализа методом конечных разностей и с результатами статического анализа методом конечных [c.244]

В данных выражениях Wy T — параметр компенсации веса Пуз, Пгз заданная перегрузка в вертикальном и горизонтальном каналах управления соответственно — угол места цели в момент старта УАСП е — /(ео) функциональная зависимость, определяющая требуемый угол места цели в процессе наведения и соответственно, требуемые условия подхода УАСП к цели i — 1,2,3 — коэффициенты пропорциональности. [c.137]

В соответствии с наиболее распространенной точкой зрения, параметры уравнения Холла — Петча учитывают сопротивление движению дислокаций во внутренних объемах зерен (а ) и барьерное действие границ зерен (Д ус( ), причем Ку = тх г, где т — средний фактор ориентировки Тс — напряжение старта дислокационного источника г — среднее расстояние между источником дислокаций и концентратором напряжений. Не исключено, что уравнение Холла — Петча можно прочесть в обратном порядке первичным является генерирование дислокаций внутренними границами раздела при перемещении по ним частичных дисклинаций, и в этом смысле Ку определяется сопротивлением движению частичных дисклинаций по границе. Очевидно, что новая формулировка практически эквивалентна старой , так как частичная дисклинация не подвинется по границе, пока не сработает дислокационный источник. Такая схема хорошо согласуется с известным экспериментальным фактом появления бахромы из дислокационных полупетель на границах зерен на самых ранних стадиях пластической деформации поликристаллов. Следует ожидать также, что дисклинации ио дефектным границам с неупорядоченной структурой перемещаются труднее, чем в условиях возврата структуры границ . Действительно, как следует из [74], температурная зависимость Ку такова, что происходит резкое падение упрочнения, вносимого внутренними границами раздела, в области температур выше [c.224]

Все прочие параметры, характеризующие течение газа в каналах турбо-реактивно о двигате.тгя прп полёте, вычисляются по тем же формулам, что и в условиях старта. Нужно только дополнительно учитывать следующее важное обстоятельство степень повышения давления в ко.мпрессоре существенно зависит от температуры газа перед компрессором. В самом де.ле, по уравнению моментов количества движения (98) главы 1 можно найти момент сил, возникающих иа колесе компрессора. Для этого пужно знать окружные составляющие стсорости газа за (гг .,,,) и перед (а ],,) колесом, а также радиусы выходяи(е1[ (/-,) и входящей ( - массы газа. Секундная работа иа валу колеса, 1 ак известно, равна пропзведению мо.мента сил на угловую скорость (со), откуда получаем для 1 кг газа [c.694]

Внедрению пневмоконтейнерных установок в отечественную практику способствовали работы ВНИИПТмаша, Гипромеза, ЦПКБ механизации и автоматизации (г. Рига) и других организаций. В частности, был разработан типовой проект контейнерной установки с трубами диаметром 75 мм, на основе которого были созданы транспортные системы на ряде предприятий различных отраслей промышленности. Для перемеш,ения документации в учреждениях разработаны установки типов Магистраль , Транзит и Дуплекс с трубами диаметром 65 мм, по своему конструктивному исполнению и уровню автоматизации не уступающие современным зарубежным образцам [29]. На Московском заводе Старт создана и успешно эксплуатируется автоматизированная система межцехового транспорта деталей приборов в контейнерах по трубам диаметром 180 мм [18]. Был разработан ГОСТ 22381—77 Почта пневматическая , регламентирующий типы, основные параметры и размеры установок для пересылки служебных документов и информационных материалов в контейнерах по трубопроводам круглого сечения. [c.8]

Этот режим необходим при сварке с переменным зазором или изменением пространственного положения шва без обрыва дуги штучными электродами с управлением динамикой сварки. При этой функции характер дуги меняется автоматически с изменением сварочного тока. Режим Память гарантирует запись различных комбинации сварочные параметров в запоминающее устройство для будзтцего использования при серийном производстве. Функция горячего старта путем регулировки тока в начале сварки позволяет сварщику управлять тепловложением, а значит, достигать равномерного качества вне зависимости от обрывов дуги в работе, однако отсутствует цифровая индикация параметров режима на пульте управления источником питания и на сварочной горелке. Слабо проработаны в информационном плане дизайн панели управления и дистанционных регуляторов управления режимом сварки. [c.276]

Параметр СКАВ 20/30 СТАРТ-1М (электрокомпрессор) СТАРТ-2 (мотокомпрессор) [c.452]

Параметры орбиты Луны [1], [9]. Плоскость орбиты Луны наклонена к плоскости эклиптики (т. е. плоскости гелиоцентрической орбиты барицентра системы Земля — Луна) на угол гд, величина которого меняется в диапазоне 4°59 —5°19 с периодом 173 сут. Линия узлов лунной орбиты вращается в плоскости эклиптики навстречу движению Луны (по часовой стрелке, если смотреть с северного полюса) с периодом 18,61 года. Поскольку средний угол между плоскостями земного экватора и эклиптики составляет 23°27, то угол между плоскостями земного экватора и лунной орбиты меняется в диапазоне 18°18 —28°36. Следовательно, компланарный перелет в плоскости орбиты Луны возможен всегда, если широта точки старта, расположенной на поверхности Земли, удовлетворяет условию 1фо1 18°18. Если широта точки старта находится в диапазоне 18°18 1фо1 28°36, то компланарный перелет возможен в ограниченные интервалы времени каждые 18,61 года. В случае фо1>28°36 компланарный перелет в плоскости лунной орбиты невозможен. [c.250]

При начальных параметрах движения Н, 01 и положении точки старта, когда ее геоцентрический угол с плоскостью орбиты Луны равен минимальному (Ч тш), можно путем изменения азимута запуска построить всю совокупность получающихся траектори11. Эта совокупность траекторий образует некоторую поверхность, симметричную относительно начального радиуса-вектора Г1 и Пересе- [c.274]

Высота конца активного участка и дальность активного участка мало меняются при варьировании управления на активном участке. Поэтому их влиянием при выборе оптимальной траектории перелета к Луне можно в первом приближении пренебречь. Наиболее существенными параметрами являются начальная скорость V и угол наклона траектории 0ь Как отмечалось ранее, задача достижения Луны при большой угловой дальности перелета предъявляет более низкие требования к энергетическим характеристикам ракеты-носителя, чем при малой угловой дальности. Дело в том, что при угловой дальности перелета, стремящейся к я, траектория приближается к энергетически оптимальной (типа Гоманна), Поэтому запуск же Северного полушария обычно проводится в то время, когда Луна находится вблизи своей нижней точки кульминации. Широта точки старта существенно влияет на потребные энергетические затраты для достижения Луны. По мере уменьшения широты точки старта до ф1 л затраты приблиягаются к величине, которая необходима для реализации компланарного перелета в плоскости орбиты Луны. [c.276]

Для проектно-баллистических расчетов удобно пользоваться изо--линиями гиперболического избытка скорости или потребного начального приращения скорости в плоскости параметров дата старта — дата прибытия . Эти изоэнергетические линии (так как начальная высота фиксирована, то изменение скорости определяет изменение энергии КА) представляют собой два семейства замкнутых линий, одно из которых отвечает сближению КА с планетой на первом полувитке, а второе — на втором (рис. 7.28). При прочих [c.309]

Для экспериментальной проверки закономерности распространения гамма-излучения и нейтронов в условиях пониженной плотности воздуха осуществлялось измерение их параметров на расстояниях 35 0 км от центра взрыва на его высоте. Эти измерения выполнялись приборами, которые доставлялись в заданные точки двумя специально оборудованными зенитными управляемыми ракетами типа 207АТ. Пуск ракет был произведен через 10 секунд и через 20 секунд после старта ракеты Р-5 с ядерным зарядом, и в момент взрыва они оказались на высотах 31 км и 39 км на удалении около 40 км от центра взрыва. Использование двух зенитных ракет обуславливалось необходимостью обеспечить высокую надежность произведенных измерений. [c.134]

Общие данные и основные параметры. Двигательная установка МТКК состоит из трех двигателей, установленных на карданных узлах подвеса, которые обеспечивают их качание на угол 10,5° для управления по тангажу, на угол 8,5° для управления по курсу и на угол 11° для управления по крену. Двигатели запускаются на старте и работают почти до вывода МТКК на круговую орбиту. Топливо - жидкие кислород и водород, номинальное соотношение компонентов = 6. Компоненты поступают в двигатель из специального подвесного бака под давлением наддува. После израсходования компонентов бак сбрасьшается. [c.95]

На основе опытов Победоносцева его ученик — инженер Иван Меркулов создал двухступенчатую ракету с ПВРД, получившую обозначение Р-3 . В качестве горючего для этой необычной ракеты использовались шашки, состоявшие из смеси алюминиевого и магниевого порошков. В двигатель ракеты заряжались две кольцеобразные шашки с одинаковым внешним, но с различным внутренним диаметрами, благодаря чему обеспечивался требуемый профиль канала, по которому из диффузора поступал необходимый для их горения воздух. Всего было изготовлено 16 ракет Р-3 первая из них стартовала в феврале 1939 года. Для определения параметров траектории впервые бьша приглашена бригада астро- [c.288]

Параметр АМ-301 ( Гродно-301 ) АМ-302-стерео АМ-ЗОЗ ( Гродно-303 ) Г родно-302-стерео Старт-203 Стерео Былина-203-стерео ) Эола-310-стерео ( Эврика-310-стерео ) . 1 1 1 1 [c.112]

Достоинства автономных систем наддува обусловлены независимостью работы системы наддува от условий работы других систем ЖРД и сводятся к возможностям доводки отдельно от двигательной установки, простоте регулировки на ракете, независимости параметров наддува от режима работы ЖРД, подбору оптимальных параметров газа наддува. Часть агрегатов системы наддува может быть размещена на наземных стартовых установках и связана с топливными баками через соответствующие магистрали (бортовые разъемы), герметизирующиеся после старта ракеты. [c.119]

Под аварийным выключением нонимается преждевременное прекращение работы ЖРД, вызванное его отказом из-за выхода из строя его агрегатов, достижением 1фитических уровней основных параметров ЖРД или ненормальными условиями протекания отдельных контролируемых процес-при запуске. Аварийное выключение необходимо для экстренного прекращения процесса запуска и перевода ЛА в состояние, при котором возможны его хранение на пусковой установке и не-посредственная работа с ним обуживающего персонала. Этот ид останова может быть предусмотрен и для Л А, запускаемых подвижного старта, например пилотируемых ЛА. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...